ГОСТ Р 12.3.047-98 
Ш.3 оценка индивидуального риска. Ш.4 расчет социального риска. Приложение э.... ГОСТ Р 12.3.047-98 
Ш.3 оценка индивидуального риска. Ш.4 расчет социального риска. Приложение э....

ГОСТ Р 12.3.047-98 => Ш.3 оценка индивидуального риска. Ш.4 расчет социального риска. Приложение э. Метод оценки индивидуального риска для...

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Гост. безопасность ->  ГОСТ Р 12.3.047-98 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком
 

Ш.3 Оценка индивидуального риска

Ш.3.1 Для проектируемых зданий (сооружений) индивидуальный риск первоначально оценивают по (Ш.2) при Рэ, равной нулю. Если при этом выполняется условие , то безопасность людей в зданиях (сооружениях) обеспечена на требуемом уровне системой предотвращения пожара. Если это условие не выполняется, то расчет индивидуального риска Qв следует проводить по расчетным зависимостям, приведенным в разделе Ш.2.

Ш.3.2 Допускается индивидуальный риск оценивать по Qв в одном или нескольких помещениях, наиболее удаленных от выходов в безопасную зону (например верхние этажи многоэтажных зданий).

 

Ш.4 Расчет социального риска

Социальный риск оценивается как вероятность гибели в результате пожара 10 и более человек в течение года. Расчеты проводят следующим образом.

Ш.4.1 Определяют вероятность Q10 гибели 10 и более человек в результате пожара.

Ш.4.1.1 Для производственных помещений Q10 рассчитывают по формуле

(Ш.34)

где М - максимально возможное количество погибших в результате пожара, чел.

(Ш.35)

где N - количество работающих в помещении (здании), чел.

Ш.4.1.2 Для зальных помещений вероятность Q10 гибели 10 и более человек рассчитывают по формуле

(Ш.36)

где (Ш.37)

Ш.4.2 Вероятность гибели от пожара 10 и более человек в течение года R10 рассчитывают по формуле

R10 = Qп Pпр (1 - Рэ) (1 - Рпз) Q10. (Ш.38)

Ш.4.3 Для эксплуатируемых зданий (сооружений) расчетное значение социального риска допускается проверять окончательно с использованием аналитических данных по формуле

, (Ш.39)

где N10 - число пожаров, повлекших за собой гибель 10 и более человек в течение периода наблюдения Т, лет:

Nоб - число наблюдаемых объектов.

Пример - Оценить индивидуальный и социальный риск для людей, работающих в механообрабатывающем цехе (зальное помещение).

Данные для расчета

В механообрабатывающем цехе размером 104 х 72 х 16,2 м произошел аварийный разлив и загорание масла на площади 420 м2.

В цехе работают 80 чел. на четырех механических участках в три смены, Рпр = 1. Цех имеет два эвакуационных выхода посередине. Ширина центрального прохода между механическими участками равна 4 м, а ширина проходов между оборудованием и стенами равна 2 м, на участках работают по 20 чел. Люди находятся на нулевой отметке. Время установления стационарного режима выгорания масла по экспериментальным данным составляет 900 с. Характеристики горения масла, взятые из литературных источников, следующие: низшая теплота сгорания Q = 41,9 МДж/кг; дымообразующая способность, D = 243 Нп · м2/кг; удельный выход углекислого газа = 0,7 кг/кг; удельное потребление кислорода = 0,282 кг/кг; удельная массовая скорость выгорания y = 0,03 кг/(м2 · с).

Расчет

Расчетная схема эвакуации представлена на рисунке Ш.2.

 

 

- место пожара; I, II - эвакуационные выходы;

1, 2 - участки эвакуационного пути.

Рисунок Ш.2 - Расчетная схема эвакуации

 

Эвакуацию осуществляют в направлении первого эвакуационного выхода, так как второй заблокирован очагом пожара.

Плотность людского потока на первом участке эвакуационного пути:

м-2

Время движения людского потока по первому участку:

мин.

Интенсивность движения людского потока по второму участку:

м/мин.

Время движения людского потока по второму участку, так как q2 = 1 < qmax = 16,5:

мин.

Расчетное время эвакуации:

tр = t1 + t2 = 0,88 + 0,52 = 1,4 мин.

Геометрические характеристики помещения:

h = 1,7 м; V = 0,8 · 104 · 72 · 16,2 = 94,044 м3.

При горении жидкости с неустановившейся скоростью:

; при п = 1,5.

Определяем tкр при х = 0,3 и Е = 40 лк, В = 2 136 кг:

; lпр = 20 м;

по повышенной температуре

c;

по потере видимости:

c;

по пониженному содержанию кислорода:

по выделению углекислого газа

c.

Необходимое время эвакуации людей из помещения:

tнб = Кб tкр = 0,8 · 135 = 108 с = 1,8 мин.

Из сравнения tр с tнб получается:

tр = 1,4 < tнб = 1,8.

Вероятность эвакуации по эвакуационным путям:

Рэ.п = 0,999.

Вероятность эвакуации:

Рэ = 1 - (1 - (1 - Рэ.п) (1 - Рд.в) =1 -(1 - (1 - 0,999) (1 - 0) = 0,999.

Расчетный индивидуальный риск:

Qв = Qп Pпp (1 - Рэ) (1 - Рп.з) = 0,2 · 1 (1 - 0,999) (1 - 0) = 2 · 10-4;

Qв = 2 · 10-4 > = 10-6.

То есть условие безопасности людей не выполнено, значение индивидуального риска больше допустимого.

Выполним оценку социального риска на рассматриваемом участке по формуле (Ш.36).

Поскольку tр < tбл принимаем Q10 = 0, следовательно, вероятность гибели в результате пожара 10 и более человек на рассматриваемом участке равна 0.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

(рекомендуемое)

 

МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

 

Э.1 Настоящий метод применим для расчета индивидуального риска (далее - риска) на наружных технологических установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей, и тепловое излучение.


 

Рисунок Э.1 - Логическая схема развития аварии, связанной с выбросом горючих веществ на наружных установках


Э.2 Оценку риска проводят на основе построения логической схемы, в которой учитывают различные инициирующие события и возможные варианты их развития. Пример построения логической схемы для резервуара хранения сжиженных углеводородных газов под давлением показан на рисунке Э.1.

Символы А1 - А10 обозначают:

А1 - мгновенное воспламенение истекающего продукта с последующим факельным горением;

А2 - факельное горение, тепловое воздействие факела приводит к разрушению близлежащего резервуара и образованию «огненного шара»;

A3 - мгновенный выброс продукта с образованием «огненного шара»;

A4 - мгновенного воспламенения не произошло, авария локализована благодаря эффективным мерам по предотвращению пожара либо в связи с рассеянием парового облака;

A5 - мгновенной вспышки не произошло, меры по предотвращению пожара успеха не имели, возгорание пролива;

A7- сгорание облака парогазовоздушной смеси;

A9- сгорание облака с развитием избыточного давления в открытом пространстве;

А6, А8, А10 - разрушение близлежащего резервуара под воздействием избыточного давления или тепла при горении пролива или образовании «огненного шара».

Э.3 Рассчитывают вероятности Q(Ai) реализации каждого из рассматриваемых вариантов логической схемы. Для этого используют следующие соотношения:

, (Э.1)

где Qав - вероятность аварийного выброса горючего вещества (разгерметизация установки, резервуара, трубопровода);

Qмг - вероятность мгновенного воспламенения истекающего продукта;

Qф - вероятность факельного горения струи истекающего продукта;

Qо.ш - вероятность разрушения близлежащего резервуара под воздействием «огненного шара»;

.

, (Э.2)

. (Э.3)

где - вероятность разрушения резервуара с образованием «огненного шара».

, (Э.4)

где - вероятность того, что мгновенного воспламенения истекающего продукта не произойдет;

Рз - вероятность того, что средства предотвращения пожара задачу выполнили, либо произошло рассеяние облака парогазовоздушной смеси.

, (Э.5)

где вероятность невыполнения задачи средствами предотвращения пожара;

Qв.п - вероятность воспламенения пролива.

, (Э.6)

, (Э.7)

где ;

- вероятность воспламенения облака паровоздушной смеси.

, (Э.8)

, (Э.9)

где - вероятность сгорания облака паровоздушной смеси, с развитием избыточного давления.

. (Э.10)

Э.4 Оценку вероятностных параметров, входящих в формулы (Э.1)-(Э.10), проводят следующим образом.

Э.4.1 Вероятность Qав разгерметизации установки (трубопровода, резервуара) и выброса горючего вещества в течение года определяют исходя из статистических данных об авариях по формуле

. (Э.11)

где Nав - общее число аварийных выбросов горючего продукта на установках данного типа;

Nуст - тело наблюдаемых единиц установок;

Т - период наблюдения, лет.

Э.4.2 Вероятность мгновенного возгорания истекающего продукта Qмг рассчитывают по формуле

, (Э.12)

где Nмг - число случаев мгновенного воспламенения истекающего продукта при его аварийных выбросах.

Э.4.3 При отсутствии необходимых статистических данных допускается принимать:

Qмг = 0,05; = 0,95. (Э.13)

Э.4.4 Вероятность возникновения факельного горения Qф рассчитывают по формуле

, (Э.14)

где Nф - число случаев факельного горения истекающего продукта на установках данного типа.

Э.4.5 Вероятность возникновения «огненного шара» при разрушении близлежащего резервуара под воздействием пожара (избыточного давления) Qо.ш рассчитывают по формуле

Qо.ш = 1 - Рбл Рп.а Роп [1 - ( 1 - Рор)(1 - Рт.п)], (Э.15)

где Рп.а - техническая надежность предохранительной арматуры резервуаров, принимают:

Рбл - техническая надежность систем блокирования процессов подачи и переработки продукта при аварии, принимается:

Рт.п - вероятность эффективной защиты поверхности установки с помощью теплоизолирующих покрытий:

Рор - вероятность эффективной работы систем орошения установок (резервуаров):

Роп - вероятность успеха выполнения задачи оперативными подразделениями пожарной охраны, прибывающими к месту аварии, рассчитывают по формуле

, (Э.16)

где Ру.п.с - вероятность выполнения задачи установками пожарной сигнализации;

;

Рпр - вероятность вызова персоналом аварийных подразделений:

tр -расчетное время воздействия опасных факторов пожара на близлежащий резервуар до его разрушения, мин;

tпр - время прибытия оперативных подразделений к месту пожара, мин;

- вероятность прибытия оперативных подразделений пожарной охраны за время, меньшее расчетного времени разрушения близлежащего резервуара.

Вероятность Рз предотвращения пожара благодаря эффективным противопожарным мероприятиям или по погодным условиям рассчитывают по формуле

, (Э.17)

где Nн.в - число аварий, при которых не произошло воспламенения горючих веществ.

Э.4.6 Вероятность Qв.п воспламенения пролива горючих веществ, образовавшегося в результате аварии с разгерметизацией установки, рассчитывают по формуле

, (Э.18)

где Nв.п - число случаев воспламенения пролива при авариях на установках данного типа.

Э.4.7 Вероятность Qc сгорания облака паровоздушной смеси, образовавшейся в результате выброса и последующего испарения горючих веществ, рассчитывают по формуле

, (Э.19)

где Nc - число случаев сгорания облака при авариях на установках данного типа.

Э.4.8 Вероятность Qс.д сгорания паровоздушной смеси с развитием избыточного давления рассчитывают по формуле

(Э.20)'

где Nс.д - число случаев сгорания паровоздушной смеси с развитием избыточного давления при авариях на установках данного типа.

Э.4.9 Если статистические данные, необходимые для расчета вероятностных параметров, входящих в формулы (Э.1)-(Э.10), отсутствуют, вероятность реализации различных сценариев аварии рассчитывают по формуле

Q (Ai) = Qав Q (Ai)ст, (Э.21)

где Q (Ai)ст - статистическая вероятность развития аварии по i-й ветви логической схемы. Для СУГ, Q (Ai)ст определяют по таблице Э.1.

 

Таблица Э.1 - Статистические вероятности различных сценариев развития аварии с выбросом СУГ

 

Сценарий аварии

Вероятность

Сценарий аварии

Вероятность

Факел

Огненный шар

Горение пролива

Сгорание облака

0,0574

0,7039

0,0287

0,1689

Сгорание с развитием избыточного давления

Без горения

Итого

0,0119

0,0292

1

 

3.5 Для каждого варианта логической схемы проводят расчеты поражающих факторов (интенсивность теплового излучения, длительность его воздействия, избыточное давление и импульс волны давления) с помощью методов, приведенных в приложениях В, Д, Е. Вычисления проводят для заданных расстояний от места инициирования аварии. Количество вещества, принимающего участие в создании поражающих факторов, оценивают в соответствии с расчетным вариантом аварии.

3.6 Условная вероятность поражения человека избыточным давлением, развиваемым при сгорании газопаровоздушных смесей, на расстоянии r от эпицентра рассчитывают следующим образом:

- вычисляются избыточное давление Dp и импульс i по методам, описанным в приложении Е;

- исходя из значений Dp и i, вычисляют значение «пробит» - функции Рr по формуле

Pr = 5 - 0,26 ln (V), (Э.22)

где (Э.23)

Dp - избыточное давление, Па;

i - импульс волны давления, Па · с;

- с помощью таблицы Э.2 определяют условную вероятность поражения человека.


Таблица Э.2 - Значения условной вероятности поражения человека в зависимости от Рr

 

Условная вероятность поражения, %

Рr

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

-

2,67

2,95

3,12

3,25

3,36

3,45

3,52

3,59

3,66

10

3,72

3,77

3,82

3,90

3,92

3,96

4,01

4,05

4,08

4,12

20

4,16

4,19

4,23

4,26

4,29

4,33

4,36

4,39

4,42

4,45

30

4,48

4,50

4,53

4,56

4,59

4,61

4,64

4,67

4,69

4,72

40

4,75

4,77

4,80

4,82

4,85

4,87

4,90

4,92

4,95

4,97

50

5,00

5,03

5,05

5,08

5,10

5,13

5,15

5,18

5,20

5,23

60

5,25

5,28

5,31

5,33

5,36

5,39

5,41

5,44

5,47

5,50

70

5,52

5,55

5,58

5,61

5,64

5,67

5,71

5,74

5,77

5,81

80

5,84

5,88

5,92

5,95

5,99

6,04

6,08

6,13

6,18

6,23

90

6,28

6,34

6,41

6,48

6,55

6,64

6,75

6,88

7,05

7,33

-

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

99

7,33

7,37

7,41

7,46

7,51

7,58

7,65

7,75

7,88

8,09

 

Э.7 Условная вероятность поражения человека тепловым излучением определяется следующим образом:

а) рассчитываются Рr по формуле

Рr = -14,9 + 2,56 ln (t q1,33), (Э.24)

где t - эффективное время экспозиции, с;

q - интенсивность теплового излучения, кВт/м2.

t определяют:

1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов

t = tо + x/v, (Э.25)

где tо - характерное время обнаружения пожара, с (допускается принимать t = 5 с);

х - расстояние от места расположения человека до зоны (интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт/м2), м;

v - скорость движения человека, м/с (допускается принимать v = 5/с);

2) для воздействия «огненного шара» - в соответствии с приложением Д;

6) с помощью таблицы Э.2 определяют условную вероятность поражения человека тепловым излучением.

Э.8 Индивидуальный риск R, год-1, определяют по формуле

, (Э.26)

где - условная вероятность поражения человека при реализации i-й ветви логической схемы;

Q(Ai) - вероятность реализации в течение года i-й ветви логической схемы, год-1;

п - число ветвей логической схемы.

Пример - Расчет индивидуального риска при выбросе пропана из шарового резервуара.

Данные для расчета

Резервуар расположен на территории резервуарного парка склада сжиженных газов и имеет объем 600 м3. Температура 20 °С. Плотность сжиженного пропана 530 кг/м3. Степень заполнения резервуара 80 % (по объему). Удельная теплота сгорания пропана 4,6 · 107 Дж/кг. Расстояние от резервуара до человека, для которого определяют индивидуальный риск, составляет 500 м. Анализ статистики аварий показал, что вероятность выброса пропана из резервуара составляет 1 · 10-3 год-1.

Расчет

Выполним оценку вероятности развития аварии по таблице Э.1 и формуле (Э.21).

Вероятность сгорания паровоздушной смеси в открытом пространстве с образованием волны избыточного давления (А9)

Qс.д = 1 · 10-3 · 0,0119 = 1,19 · 10-5 год-1.

Вероятность образования «огненного шара» (А3):

Qо.ш = 1 · 10-3 · 0,7039 = 7,039 · 10-4 год-1.

Вероятность воспламенения пролива (А5):

Qв.п = 1 · 10-3 · 0,0287 = 2,87 · 10-5 год-1.

Вероятности развития аварии в остальных случаях принимают равными 0.

Определяем значения поражающих факторов с помощью методов, приведенных в приложениях В, Д, Е.

Согласно расчетам, выполненным в контрольных примерах приложений Д, Е, избыточное давление Dр и импульс i волны давления, интенсивность теплового излучения от «огненного шара» qо.ш и время его существования ts на расстоянии 500 м составляют

Dр = 16,2 кПа, i = 1000 Па · с; qо.ш = 12,9 кВт/м2, ts = 40 с.

В соответствии с приложением В значение интенсивности теплового излучения от пожара пролива пропана на расстоянии 500 м составляет

qп = 0,7 кВт/м2.

Для приведенных значений поражающих факторов по формулам (Э.22) и (Э.24) определяем значения «пробит» - функции Рr, которые соответственно составляют

Для указанных значений «пробит» - функции по таблице Э.2 условная вероятность поражения человека поражающими факторами равна:

По формуле (Э.26) определяем индивидуальный риск:

R = 4,3 · 10-1 · 1,19 · 10-5 + 4,0 · 10-2 · 7,039 · 10-4 = 3,3 · 10-5 год-1.

 

 

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком

 

Краткое содержание:

ГОСТ Р 12.3.047-98

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Система стандартов безопасности труда

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Общие требования. Методы контроля

ОКС 13.220

ОКСТУ 4854

Предисловие

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

3 ОПРЕДЕЛЕНИЯ

4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ

6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

7 ПОРЯДОК ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ, ОТЛИЧНЫХ ОТ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ

А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта

А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Таблица А.1

А.3 Горючие пыли

Z = 0,5 F, (A.22)

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН, ОГРАНИЧЕННЫХ НИЖНИМ КОНЦЕНТРАЦИОННЫМ ПРЕДЕЛОМ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ (НКПР) ГАЗОВ И ПАРОВ

Б.1 Метод расчета зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство при неподвижной воздушной среде

Примеры

Б.2 Метод расчета размеров зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в помещение

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ В

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ

B = (1 + S2) / (2S), (B.10)

А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ

Г.1 Сущность метода

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ОТКРЫТОМ ПРОСТРАНСТВЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ РЕЗЕРВУАРА С ПЕРЕГРЕТОЙ ЖИДКОСТЬЮ ИЛИ СЖИЖЕННЫМ ГАЗОМ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НЕГО ОЧАГА ПОЖАРА

ПРИЛОЖЕНИЕ И

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

Таблица И.1

ПРИЛОЖЕНИЕ К

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

К.1 Условные обозначения

К.2 Определение интегральных теплотехнических параметров объемного свободно развивающегося пожара в помещении

К.3 Расчет температурного режима в помещении с учетом начальной стадии пожара при горении твердых горючих и трудногорючих материалов

ПРИЛОЖЕНИЕ Л

МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Л.1 Расчет требуемых пределов огнестойкости

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ М

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ

М.1 Введение

М.2 Расчет площади сливных отверстий

Пример

Таблица М.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС

Н.1 Общие требования

Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы

ПРИЛОЖЕНИЕ П

МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)

Таблица П.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Р

ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ

Таблица Р.1

Таблица Р.2

Таблица Р.3

ПРИЛОЖЕНИЕ С

ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ

Т.1 Сущность метода

Т.2 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.3 Степень влияния различных параметров на безопасную площадь разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.4 Зависимость фактора турбулентности от условий развития взрыва в технологическом оборудовании с газопаровыми смесями при точечном источнике зажигания

Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров

Т.6 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращается горючая пыль

Таблица Т.3

Таблица Т.4

Т.7 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращаются гибридные смеси

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ У

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ

Таблица У.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Таблица Ф.1

Таблица Ф.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Х

ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Таблица Х.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

Ш.1 Сущность метода

Ш.2 Основные расчетные зависимости

Ш.3 Оценка индивидуального риска

Ш.4 Расчет социального риска

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Я

БИБЛИОГРАФИЯ

Содержание

Рейтинг@Mail.ru