ГОСТ Р 12.3.047-98 
Приложение д. Метод расчета интенсивности теплового излучения и времени... ГОСТ Р 12.3.047-98 
Приложение д. Метод расчета интенсивности теплового излучения и времени...

ГОСТ Р 12.3.047-98 => Приложение д. Метод расчета интенсивности теплового излучения и времени существования «огненного шара». Приложение е....

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Гост. безопасность ->  ГОСТ Р 12.3.047-98 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком
 

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»

 

Д.1 Расчет интенсивности теплового излучения «огненного шара» q, кВт/м2, проводят по формуле

q = Ef · Fq ·t, (Д.1)

где Ef - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м2;

Fq - угловой коэффициент облученности;

t - коэффициент пропускания атмосферы.

Д.2 Ef определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать Ef равным 450 кВт/м2.

Д.3 Fq рассчитывают по формуле

, (Д.2)

где Н - высота центра «огненного шара», м;

Ds - эффективный диаметр «огненного шара», м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром «огненного шара», м.

Д.4 Эффективный диаметр «огненного шара» Ds рассчитывают по формуле

Ds =5,33 m0,327, (Д.3)

где т - масса горючего вещества, кг.

Д.5 H определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать H равной Ds/2.

Д.6 Время существования «огненного шара» ts, с, рассчитывают по формуле

ts = 0,92 m0,303. (Д.4)

Д.7 Коэффициент пропускания атмосферы т рассчитывают по формуле

. (Д.5)

Пример - Определить время существования «огненного шара» и интенсивность теплового излучения от него на расстоянии 500 м при разрыве сферической емкости с пропаном объемом 600 м3 в очаге пожара.

Данные для расчета

Объем сферической емкости 600 м3. Плотность жидкой фазы 530 кг/м3. Степень заполнения резервуара жидкой фазы 80 %. Расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром «огненного шара» 500 м.

Расчет

Находим массу горючего т в «огненном шаре» по формуле

т = V · r · a = 600 · 530 · 0,8 = 2,54 · 105 кг,

где V - объем резервуара, м3 (V = 600 м3);

r - плотность жидкой фазы, кг/м3 (r = 530 кг/м3);

a - степень заполнения резервуара (a = 0,8).

По формуле (Д.3) определяем эффективный диаметр «огненного шара» Ds

Ds = 5,33 (2,54 · 105)0,327 = 312 м.

По формуле (Д.2), принимая H = Ds /2 = 156 м, находим угловой коэффициент облученности Fq

По формуле (Д.5) находим коэффициент пропускания атмосферы t:

.

По формуле (Д.1), принимая Ef = 450 кВт/м2, находим интенсивность теплового излучения q

q = 450 · 0,037 · 0,77 = 12,9 кВт/м2.

По формуле (Д.4) определяем время существования «огненного шара» ts

ts = 0,92 (2,54 · 105)0,303 = 40 с.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ОТКРЫТОМ ПРОСТРАНСТВЕ

 

Е.1 Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяют массу т, кг, горючих газов и (или) паров, вышедших в атмосферу из технологического аппарата (приложение А).

Е.2 Избыточное давление Dp, кПа, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей, рассчитывают по формуле

, (Е.1)

где р0 - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м;

mпp - приведенная масса газа или пара, кг, рассчитанная по формуле

mпр = (Qсг / Q0) mг,п Z,

где Qсг - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж/кг;

Z - коэффициент участия, который допускается принимать равным 0,1;

Q0 - константа, равная 4,52 · 106 Дж/кг;

mг,п - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг.

Е.3 Импульс волны давления i, Па · с, рассчитывают по формуле

. (Е.3)

Пример - Рассчитать избыточное давление и импульс волны давления при выходе в атмосферу пропана, хранящегося в сферической емкости объемом 600 м3, на расстоянии 500 м от нее.

Данные для расчета

Объем емкости 600 м3. Температура 20 °С. Плотность сжиженного пропана 530 кг/м3. Степень заполнения емкости 80 % (по объему). Удельная теплота сгорания пропана 4,6 · 107 Дж/кг. Принимается, что в течение времени, необходимого для выхода сжиженного газа из емкости, весь пропан испаряется.

Расчет

Находим приведенную массу mпр по формуле (Е.2):

mпр = 4,6 · 107 / 4,52 · 106 ·(0,8· 530 · 600) · 0,1 = 2,59 · 105 кг.

Находим избыточное давление Dp по формуле (Е.1)

Dp = 101 [0,8 (2,59 · 105)0,33 / 500 + 3 (2,59 · 105)0,66 / 5002 + 5 (2,59 · 105) / 5003] = 16,2 кПа.

Находим импульс волны давления i по формуле (Е.3):

i = 123 (2,59 · 105)0,66 / 500 = 1000 Па · с.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ РЕЗЕРВУАРА С ПЕРЕГРЕТОЙ ЖИДКОСТЬЮ ИЛИ СЖИЖЕННЫМ ГАЗОМ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НЕГО ОЧАГА ПОЖАРА

 

Ж.1 При попадании замкнутого резервуара со сжиженным газом или жидкостью в очаг пожара может происходить нагрев содержимого резервуара до температуры, существенно превышающей нормальную температуру кипения, с соответствующим повышением давления. За счет нагрева несмоченных стенок сосуда уменьшается предел прочности их материала, в результате чего при определенных условиях оказывается возможным разрыв резервуара с возникновением волн давления и образованием «огненного шара». Расчет параметров «огненного шара» изложен в приложении Д. Порядок расчета параметров волн давления изложен ниже. Разрыв резервуара в очаге пожара с образованием волн давления получил название BLEVE (Boiling Liquid Expanding Vapour Explosion - взрыв расширяющихся паров вскипающей жидкости).

Ж.2 Возможность возникновения BLEVE для конкретного вещества, хранящегося в замкнутой емкости, определяют следующим образом.

Ж.2.1 Рассчитывают d по формуле

d = Ср (T - Tкип) / L, (Ж.1)

где Ср - удельная теплоемкость жидкой фазы, Дж/кг;

Т - температура жидкой фазы, соответствующая температуре насыщенного пара при давлении срабатывания предохранительного клапана, К;

Tкип - температура кипения вещества при нормальном давлении, К;

L - удельная теплота испарения при нормальной температуре кипения Ткип, Дж/кг.

Ж.2.2 Если d < 0,35, BLEVE не происходит. При d ³ 0,35 вероятность возникновения данного явления велика.

Ж.3 Параметрами волны давления, образующейся при BLEVE, являются избыточное давление в положительной фазе волны Dp и безразмерный импульс положительной фазы волны i.

Dp, кПа, и i, Па·с, рассчитывают по формулам:

, (Ж.2)

, (Ж.3)

где p0 - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

r - расстояние до разрушающегося технологического оборудования, м;

mпр - приведенная масса, кг, рассчитанная по формуле

mпр = Eиэ / Q0, (Ж.4)

где Eиэ - энергия, выделяющаяся при изэнтропическом расширении среды, находящейся в резервуаре, Дж;

Q0 - константа, равная 4,52 · 106 Дж/кг.

Ж.4 Eиэ, Дж, рассчитывают по формуле

Eиэ = Сэфф m (Т - Ткип). (Ж.5)

где m - масса вещества в резервуаре, кг;

Сэфф - константа, равная 500 Дж/(кг·К);

Т - температура вещества в резервуаре в момент его взрыва, К;

Ткип - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К.

При наличии в резервуаре предохранительного клапана Т, К, допускается рассчитывать по формуле

, (Ж.6)

где А, В, Са - константы Антуана вещества;

рк - давление срабатывания предохранительного клапана, кПа.

Константа А должна соответствовать давлению, выраженному в килопаскалях.

Пример - Расчет параметров ударной волны при BLEVE

Данные для расчета

Рассчитать параметры положительной фазы волны давления на расстоянии 750 м от эпицентра аварии, связанной с развитием BLEVE на железнодорожной цистерне вместимостью 50 м3 с 10 т жидкого пропана. Цистерна имеет предохранительный клапан на давление срабатывания 2,0 МПа.

Расчет

Энергию, выделившуюся при расширении среды в резервуаре, рассчитывают по формуле (Ж.5).

Eиэ = Сэфф m (Т - Ткип),

где m = 4 · 104 кг - масса пропана в цистерне;

Сэфф - константа, равная 500 Дж/кг·К);

Ткип = -43 + 273 = 230 К - температура кипения пропана при постоянном давлении.

Т, К, находим по формуле (Ж.6)

где рк = 2,000 кПа, А = 5,949, В = 812,648, Са = 247,55.

Отсюда

Получим Eиэ

Eиэ = 4 · 104 (332 - 230) 500 = 2,06 · 109 Дж.

Находим приведенную массу mпр, кг, по формуле (Ж.4)

mпр = 2,06 · 109 / (4,52 · 106) = 456 кг.

Вычислим Dp и i по формулам (Ж.2) и (Ж.3)

Dр = 101 (0,8 · 4560,33 / 750 + 3 · 4560,66 / 7502 + 5 · 4563 / 750) = 0,86 кПа,

i = 123 · 4560,66 / 750 = 9,7 Па · с.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ И

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

 

И.1 Интенсивность испарения W, кг/(с·м2), определяют по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ, при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле1)

, (И.1)

______________

1) Формула применима при температуре подстилающей поверхности от минус 50 до плюс 40 °С.

 

где h - коэффициент, принимаемый по таблице И.1 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения;

М - молярная масса, г/моль;

pн - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости tр, определяемое по справочным данным, кПа.


Таблица И.1

 

Скорость воздушного потока в помещении, м/с

Значение коэффициента hпри температуре t, °С, воздуха в помещении

10

15

20

30

35

0,0

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

0,1

3,0

2,6

2,4

1,8

1,6

0,2

4,6

3,8

3,5

2,4

2,3

0,5

6,6

5,7

5,4

3,6

3,2

1,0

10,0

8,7

7,7

5,6

4,6

 

И.2 Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии данных допускается рассчитывать удельную массу паров испарившегося СУГ mСУГ, кг/м2, по формуле1)

, (И.2)

___________

1) Формула применима при температуре подстилающей поверхности от минус 50 до плюс 40 °С.

 

где М - молярная масса СУГ, кг/моль;

Lисп - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ Тж, Дж/моль;

Т0 - начальная температура материала, на поверхность которого разливается СУГ, соответствующая расчетной температуре tp, К;

Тж - начальная температура СУГ, К;

lтв - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, Вт/(м · К);

а - эффективный коэффициент температуропроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, равный 8,4·10-8 м2/с;

t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с;

число Рейнольдса (v - скорость воздушного потока, м/с; d - характерный размер пролива СУГ, м;

uв - кинематическая вязкость воздуха при расчетной температуре tр, м2/с);

lв - коэффициент теплопроводности воздуха при расчетной температуре tр, Вт/(м · К).

Примеры - Расчет параметров испарения горючих ненагретых жидкостей и сжиженных углеводородных газов

1 Определить массу паров ацетона, поступающих в объем помещения в результате аварийной разгерметизации аппарата.

Данные для расчета

В помещении с площадью пола 50 м2 установлен аппарат с ацетоном максимальным объемом Vaп = 3 м3. Ацетон поступает в аппарат самотеком по трубопроводу диаметром d = 0,05 м с расходом q, равным 2 · 10-3 м3/с. Длина участка напорного трубопровода от емкости до ручной задвижки L1 = 2 м. Длина участка отводящего трубопровода диаметром d = 0,05 м от емкости до ручной задвижки L2 равна 1 м. Скорость воздушного потока u в помещении при работающей общеобменной вентиляции равна 0,2 м/с. Температура воздуха в помещении tр = 20 °С. Плотность r ацетона при данной температуре равна 792 кг/м3. Давление насыщенных паров ацетона рa при tр равно 24,54 кПа.

Расчет

Объем ацетона, вышедшего из напорного трубопровода, Vн.т составляет

м3,

где t - расчетное время отключения трубопровода, равное 300 с (при ручном отключении).

Объем ацетона, вышедшего из отводящего трубопровода Vот составляет

м3.

Объем ацетона, поступившего в помещение

Va = Vап + Vн.т + Vот = 3 + 6,04 · 10-1 + 1,96 · 10-3 = 6,600 м3.

Исходя из того, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 площади пола, расчетная площадь испарения Sр = 3600 м2 ацетона превысит площадь пола помещения. Следовательно, за площадь испарения ацетона принимается площадь пола помещения, равная 50 м2.

Интенсивность испарения равна:

кг/(с · м2).

Масса паров ацетона, образующихся при аварийной разгерметизации аппарата т, кг, будет равна

т = 0,655 · 10-3 · 50 · 3600 = 117,9 кг.

2 Определить массу газообразного этилена, образующегося при испарении пролива сжиженного этилена в условиях аварийной разгерметизации резервуара.

Данные для расчета

Изотермический резервуар сжиженного этилена объемом Vи.р.э = 10000 м3 установлен в бетонном обваловании свободной площадью Sоб = 5184 м2 и высотой отбортовки Ноб = 2,2 м. Степень заполнения резервуара a = 0,95.

Ввод трубопровода подачи сжиженного этилена в резервуар выполнен сверху, а вывод отводящего трубопровода снизу.

Диаметр отводящего трубопровода dтp = 0,25 м. Длина участка трубопровода от резервуара до автоматической задвижки, вероятность отказа которой превышает 10-6 в год и не обеспечено резервирование ее элементов, L = 1 м. Максимальный расход сжиженного этилена в режиме выдачи Gж.э = 3,1944 кг/с. Плотность сжиженного этилена rж.э при температуре эксплуатации Тэк= 169,5 К равна 568 кг/м3. Плотность газообразного этилена rг.э при Тэк равна 2,0204 кг/м3. Молярная масса сжиженного этилена Мж.э = 28 · 10-3 кг/моль. Мольная теплота испарения сжиженного этилена Lиcn при Тэк равна 1,344 · 104 Дж/моль. Температура бетона равна максимально возможной температуре воздуха в соответствующей климатической зоне Tб = 309 К. Коэффициент теплопроводности бетона lб=1,5Вт/(м·К). Коэффициент температуропроводности бетона а = 8,4 · 10-8 м2/с. Минимальная скорость воздушного потока umin = 0 м/с, а максимальная для данной климатической зоны umax = 5 м/с. Кинематическая вязкость воздуха vв при расчетной температуре воздуха для данной климатической зоны tр = 36 °С равна 1,64 · 10-5 м2/с. Коэффициент теплопроводности воздуха lв при tр равен 2,74 · 10-2 Вт/(м·К).

Расчет

При разрушении изотермического резервуара объем сжиженного этилена составит

м3.

Свободный объем обвалования Vоб = 5184 · 2,2 = 11404,8 м3.

Ввиду того, что Vж.э < Vоб примем за площадь испарения Sисп свободную площадь обвалования Sоб, равную 5184 м2.

Тогда массу испарившегося этилена mи.э с площади пролива при скорости воздушного потока u = 5 м/с рассчитывают по формуле (И.2)

Масса mи.э при u = 0 м/с составит 528039 кг.


1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком

 

Краткое содержание:

ГОСТ Р 12.3.047-98

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Система стандартов безопасности труда

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Общие требования. Методы контроля

ОКС 13.220

ОКСТУ 4854

Предисловие

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

3 ОПРЕДЕЛЕНИЯ

4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ

6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

7 ПОРЯДОК ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ, ОТЛИЧНЫХ ОТ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ

А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта

А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Таблица А.1

А.3 Горючие пыли

Z = 0,5 F, (A.22)

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН, ОГРАНИЧЕННЫХ НИЖНИМ КОНЦЕНТРАЦИОННЫМ ПРЕДЕЛОМ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ (НКПР) ГАЗОВ И ПАРОВ

Б.1 Метод расчета зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство при неподвижной воздушной среде

Примеры

Б.2 Метод расчета размеров зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в помещение

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ В

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ

B = (1 + S2) / (2S), (B.10)

А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ

Г.1 Сущность метода

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ОТКРЫТОМ ПРОСТРАНСТВЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ РЕЗЕРВУАРА С ПЕРЕГРЕТОЙ ЖИДКОСТЬЮ ИЛИ СЖИЖЕННЫМ ГАЗОМ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НЕГО ОЧАГА ПОЖАРА

ПРИЛОЖЕНИЕ И

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

Таблица И.1

ПРИЛОЖЕНИЕ К

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

К.1 Условные обозначения

К.2 Определение интегральных теплотехнических параметров объемного свободно развивающегося пожара в помещении

К.3 Расчет температурного режима в помещении с учетом начальной стадии пожара при горении твердых горючих и трудногорючих материалов

ПРИЛОЖЕНИЕ Л

МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Л.1 Расчет требуемых пределов огнестойкости

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ М

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ

М.1 Введение

М.2 Расчет площади сливных отверстий

Пример

Таблица М.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС

Н.1 Общие требования

Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы

ПРИЛОЖЕНИЕ П

МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)

Таблица П.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Р

ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ

Таблица Р.1

Таблица Р.2

Таблица Р.3

ПРИЛОЖЕНИЕ С

ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ

Т.1 Сущность метода

Т.2 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.3 Степень влияния различных параметров на безопасную площадь разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.4 Зависимость фактора турбулентности от условий развития взрыва в технологическом оборудовании с газопаровыми смесями при точечном источнике зажигания

Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров

Т.6 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращается горючая пыль

Таблица Т.3

Таблица Т.4

Т.7 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращаются гибридные смеси

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ У

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ

Таблица У.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Таблица Ф.1

Таблица Ф.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Х

ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Таблица Х.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

Ш.1 Сущность метода

Ш.2 Основные расчетные зависимости

Ш.3 Оценка индивидуального риска

Ш.4 Расчет социального риска

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Я

БИБЛИОГРАФИЯ

Содержание

Рейтинг@Mail.ru