ГОСТ Р 12.3.047-98 
Пример. Таблица м.2. Приложение н. Метод расчета противопожарных паровых завес.... ГОСТ Р 12.3.047-98 
Пример. Таблица м.2. Приложение н. Метод расчета противопожарных паровых завес....

ГОСТ Р 12.3.047-98 => Пример. Таблица м.2. Приложение н. Метод расчета противопожарных паровых завес. Н.1 общие требования. Н.2 порядок...

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Гост. безопасность ->  ГОСТ Р 12.3.047-98 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком
 

Пример

Данные для расчета

В производственном помещении вертикально установлен цилиндрический аппарат диаметром 1,5 м и заполнен толуолом. Аппарат имеет четыре патрубка. Сечения патрубков и высоты уровней жидкости над ними представлены в таблице М.2.

 

Таблица М.2

 

Номер патрубка

Hi, м

si, м2

Номер патрубка

Hi, м

si, м2

1

2

1,0

2,5

3,1 · 10-3

0,5 · 10-3

3

4

4,0

6,0

1,13 · 10-2

0,785 · 10-2

 

Нормативная интенсивность подачи воды от системы пожаротушения равна 0,5 кг/(м2 · с). Скорость выгорания толуола W = 3,47 · 10-2 кг/(м2 · с). Давление в аппарате равно атмосферному. Предполагается под аппаратом установить поддон с высотой борта L = 0,3 м. Необходимо определить площадь поддона Fп и площадь сливного отверстия f.

Расчет

Определим начальные расходы жидкости через патрубки N1-N4.

м3/с;

м3/с;

м3/с;

м3/с;

Максимальный расход жидкости осуществляется через патрубок N3, поэтому для дальнейшего расчета принимаем

Qmax = 6,5 · 10-2 м3/с, s = 1,13 · 10-2 м2, Н0 = 4 м.

Рассчитаем площадь поперечного сечения аппарата

Fа =p D2 / 4 = p 1,54 / 4 = 1,77 м2,

и, принимая сторону квадратного поддона большей на 1 м диаметра аппарата, найдем площадь поддона

Fп = (D + 1)2 = 6,25 м2.

Определим т

Так как т > 1, дальнейший расчет проводим по М.2.8. Вычислим с учетом скорости выгорания толуола объем воды, поступающий в поддон в единицу времени

м3/c

Так как Р = 0, то напор, создаваемый сжатыми газами над поверхностью жидкости Нр = 0.

Определим b:

По таблице М.1 находим а = 0,75.

Рассчитаем площадь сливного отверстия f:

м2.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС

 

Н.1 Общие требования

Противопожарная паровая завеса предназначена для предотвращения контакта горючих газовых смесей, образующихся при авариях на предприятиях нефтехимической и газовой промышленности, с источниками зажигания (например нагревательными печами). Завеса должна обладать достаточными плотностью и дальнобойностью, исключающими проскок горючей смеси в защищаемую зону объекта. Выполнение этих требований достигается оптимальной компоновкой конструкции устройства, воспроизводящего завесу, и расчетом параметров завесы. Метод включает только расчет устройства, воспроизводящего паровую завесу. Расчет магистрального паропровода проводится по общеизвестным методам.

 

 

1 - защищаемый объект; 2 - ограждение; 3 - опора коллектора; 4 - коллектор;

5 - дренажный вентиль; h - высота верхней кромки ограждения над коллектором;

hб - высота опоры; X - расстояние от коллектора до защищаемой стороны объекта;

Х1 - расстояние от ограждения до коллектора

 

Рисунок H.1 - Схема устройства для создания паровой завесы

 

H.1.1 Устройство для создания паровой завесы (рисунок Н.1) представляет собой кольцевой трубчатый коллектор, вдоль оси которого по всей верхней части просверлены отверстия одинакового диаметра на равном расстоянии друг от друга. Диаметр и длину коллектора, количество и диаметр отверстий определяют расчетом.

Н.1.2 Коллектор располагается на металлических, бетонных или кирпичных опорах, высота которых должна быть не менее 0,2 м.

Н.1.3 Расстояние от коллектора до защищаемого объекта определяют расчетом.

Н.1.4 Коллектор должен иметь дренажные вентили для спуска конденсата или атмосферных осадков.

Н.1.5 Вдоль оси коллектора устанавливают жесткое газонепроницаемое ограждение (листовое железо или кирпичная стена) для предотвращения проскока горючей смеси между отдельными струями в начальном участке завесы. Верхняя кромка ограждения должна быть на 0,4-0,6 м выше коллектора. Расстояние между коллектором и ограждением определяют расчетом. Проемы в ограждениях должны быть постоянно закрыты плотными дверями.

Н.1.6 Траектория струи завесы должна превышать защищаемую зону. Высоту завесы над защищаемой зоной определяют расчетом. Для высоких объектов завеса может быть выполнена многосекционной в вертикальном направлении.

Н.1.7 Для обеспечения равномерной раздачи пара по длине коллектора необходимо, чтобы отношение суммарной площади отверстий к площади поперечного сечения коллектора было меньше или равно 0,3.

Н.1.8 Температуру воздуха при расчете принимать равной средней для наиболее холодного (зимнего) периода времени, характерного данному географическому району.

Н.1.9 Скорость ветра при расчете принимать равной средней скорости для наиболее ветренного периода, характерного данному географическому району.

 

Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы

Исходными величинами для расчета параметров завесы принимают:

- давление и удельный объем пара в коллекторе завесы;

- скорость ветра;

- плотность (температура) воздуха;

- высота и периметр защищаемой зоны объекта;

- высота верхней кромки ограждения над коллектором;

- высота опоры коллектора.

Рассчитывают следующие величины.

Н.2.1 Расстояние X, м, от коллектора завесы до защищаемого объекта

Х = 0,25 Н, (Н.1)

где Н - высота защищаемой зоны объекта, м.

Н.2.2 Длина коллектора Lкол, м

Lкол = Р + 8X, (Н.2)

где Р - периметр защищаемого объекта, м.

Н.2.3 Удельный расход пара из отверстий коллектора r0 W0, кг/(м2 · с)

, (Н.3)

где r0 - плотность пара, кг/м3;

W0 - скорость выхода пара, м/с;

р1 - давление пара в коллекторе, Па;

V1 - удельный объем пара в коллекторе, м3/кг;

p2 - атмосферное давление, Па;

K - показатель адиабаты пара (для перегретого пара принять K = 1,3, для насыщенного пара K = 1,135).

Н.2.4 Диаметр отверстий на коллекторе d0, м

, (Н.4)

где rв - плотность воздуха, кг/м3;

Wв - скорость ветра, м/с.

Если по условиям расчета задается диаметр отверстий, то следует определить высоту завесы Нз, м

, (Н.5)

Н.2.5 Расстояния между отверстиями l, м

, (Н.6)

где h - высота верхней кромки ограждения над коллектором, м.

Н.2.6 Количество отверстий n, шт.

, (Н.7)

Н.2.7 Диаметр коллектора Dкол, м

, (H.8)

Н.2.8 Расход пара Gп, кг/с:

. (H.9)

где j - коэффициент расхода пара через отверстие (j от 0,6 до 0,8).

Н.2.9 Общая высота ограждения hогр, м:

hогр = h + hб. (Н.10)

где hб - высота опоры коллектора, м.

Н.2.10 Расстояние от ограждения до коллектора Х1, м:

Х1 = 0,25h. (Н.11)

Н.2.11 Длина ограждения Lогр, м:

Lогр = Lкол + 8X1. (H.12)

Указанный порядок расчета проводят после ориентировочного выбора значений давления пара и диаметра отверстий в коллекторе по таблице Н.1.

 

Таблица Н.1 - Изменение высоты завесы в зависимости от диаметра отверстий и давления пара

 

Р1, 105 Па

d0, мм

3

4

5

6

7

8

9

10

Wв = 2 м/с

3

3,30

4,05

4,7

5,3

5,9

6,5

7,0

7,5

4

4,00

4,80

5,5

6,3

7,0

7,6

8,2

8,7

5

4,50

5,40

6,3

7,2

7,9

8,7

9,3

10,0

6

4,85

5,80

6,7

7,7

8,5

9,3

10,0

-

7

5,25

6,30

7,3

8,3

9,2

10,0

-

-

8

5,50

6,60

7,6

8,7

9,5

-

-

-

9

5,75

7,00

8,0

9,2

10,0

-

-

-

10

6,15

7,40

8,5

9,8

-

-

-

-

12

6,70

8,00

9,3

11,0

-

-

-

-

14

7,10

8,50

10,0

-

-

-

-

-

16

7,50

9,00

-

-

-

-

-

-

Wв = 3 м/с

4

2,60

3,20

3,70

4,20

4,60

5,0

5,5

5,80

5

3,00

3,60

4,15

4,80

5,25

5,7

6,2

6,60

6

3,20

3,90

4,50

5,15

5,70

6,2

6,7

7,15

7

3,50

4,20

4,85

5,50

6,10

6,7

7,2

7,70

8

3,65

4,40

5,20

5,80

6,40

7,0

7,6

8,10

10

4,10

5,00

5,70

6,50

7,20

7,9

8,5

9,10

12

4,40

5,40

6,20

7,00

7,80

8,5

9,2

9,80

16

5,00

6,00

6,90

7,80

8,70

9,5

10,3

-

Wв = 4 м/с

4

-

2,40

2,80

3,1

3,50

3,8

4,1

4,4

5

-

2,80

3,10

3,5

3,90

4,3

4,6

5,0

6

2,42

2,92

3,36

3,8

4,25

4,6

5,0

5,4

7

2,60

3,16

3,60

4,1

4,60

5,0

5,4

5,8

8

2,70

3,30

3,80

4,3

4,80

5,2

5,6

6,0

9

2,90

3,45

4,00

4,5

5,00

5,5

5,9

6,3

10

3,10

3,74

4,30

4,9

5,40

5,9

6,4

6,8

12

3,30

4,10

4,70

5,1

5,90

6,4

6,9

7,4

15

3,60

4,40

5,00

5,7

6,30

6,9

7,4

8,0

Wв = 6 м/с

4

-

-

1,84

2,10

2,30

2,54

2,75

2,90

6

-

1,95

2,25

2,57

2,82

3,10

3,34

3,60

8

-

2,20

2,52

2,90

3,20

3,50

3,80

4,00

10

2,10

2,50

2,85

3,16

3,60

4,00

4,30

4,60

12

2,20

2,65

3,06

3,40

3,85

4,20

4,60

4,90

15

2,42

2,90

3,86

3,82

4,25

4,60

5,00

5,35

 

В вертикальной графе даны значения давления пара, в горизонтальной - диаметры отверстий, а в пересечении горизонтальных и вертикальных граф высоты паровых завес (высота защищаемых зон) в метрах.

Таблица составлена для скоростей ветра 2, 3, 4 и 6 м/с. При больших скоростях ветра указанные величины следует принимать такими же, что и для 6 м/с. Таблица дает возможность оценить необходимое значение давления пара и соответствующий ему диаметр отверстий для обеспечения требуемой высоты завесы (высоты защищаемого объекта).

Для одного и того же давления пара высота завесы будет тем больше, чем больше диаметр отверстий. Однако с увеличением диаметра будет увеличиваться расход пара. Следует подбирать давление пара и диаметр отверстий таким образом, чтобы были обеспечены требуемая высота завесы и наиболее экономичный отбор пара. Диаметр отверстий следует принимать наименьшим из возможного (но не менее 3 мм) для каждого давления пара.

Пример - Расчет параметров паровой завесы для технологической трубчатой печи (радиантно-конвекционной с вертикальным движением газов).

Данные для расчета

Периметр защищаемой зоны Р = 20 м, высота защищаемой зоны Н = 6 м. В коллектор завесы имеется возможность подать перегретый пар давлением до р1 = 12 · 105 Па. Средняя температура наиболее холодного периода времени tв = -15 °С (rв = 1,36 кг/м3). Атмосферное давление р2 » 105 Па. Скорость ветра Wв = 2 м/с. Коллектор завесы удобно расположить на бетонных опорах высотой hб = 0,2 м, а высоту верхней кромки ограждения над коллектором завесы принять равной h = 0,5 м.

Расчет

Используя данные таблицы Н.1, определяем, что для защищаемой зоны высотой 6 м и давлением пара до 12 · 105 Па при скорости ветра 2 м/с целесообразно принять: р1 = 106 Па и d0 = 3 мм (в таблице для высоты завесы 6,15 м соответствует наименьший диаметр отверстия d0 = 3 мм и давление p1 = 106 Па). Удельный объем пара при р1 = 106 Па равен V1 = 0,2 м3/кг.

Расстояние Х от коллектора до защищаемого объекта:

Х = 0,25 Н = 0,25 · 6= 1,5 м.

Длина коллектора завесы Lкол:

Lкол = р + 8 X = 20 + 8 · 1,5 = 32 м.

Удельный расход пара из отверстий коллектора r0 W0:

Диаметр отверстий на коллекторе d0:

мм.

Расстояние между отверстиями l:

мм.

Количество отверстий п:

шт.

Диаметр коллектора завесы Dкол:

мм.

Расход пара Gп:

кг/с.

Общая высота ограждения hогр:

hогр = h + hб = 0,5 + 0,2 = 0,7 м.

Расстояние от ограждения до коллектора Х1:

X1 = 0,25h = 0,25 · 0,5 = 0,125 м.

Длина ограждения Lогp:

Lогp = Lкол + 8Х1 = 32 + 8 · 0,125 = 33 м.


1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком

 

Краткое содержание:

ГОСТ Р 12.3.047-98

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Система стандартов безопасности труда

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Общие требования. Методы контроля

ОКС 13.220

ОКСТУ 4854

Предисловие

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

3 ОПРЕДЕЛЕНИЯ

4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ

6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

7 ПОРЯДОК ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ, ОТЛИЧНЫХ ОТ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ

А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта

А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Таблица А.1

А.3 Горючие пыли

Z = 0,5 F, (A.22)

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН, ОГРАНИЧЕННЫХ НИЖНИМ КОНЦЕНТРАЦИОННЫМ ПРЕДЕЛОМ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ (НКПР) ГАЗОВ И ПАРОВ

Б.1 Метод расчета зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство при неподвижной воздушной среде

Примеры

Б.2 Метод расчета размеров зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в помещение

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ В

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ

B = (1 + S2) / (2S), (B.10)

А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ

Г.1 Сущность метода

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ОТКРЫТОМ ПРОСТРАНСТВЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ РЕЗЕРВУАРА С ПЕРЕГРЕТОЙ ЖИДКОСТЬЮ ИЛИ СЖИЖЕННЫМ ГАЗОМ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НЕГО ОЧАГА ПОЖАРА

ПРИЛОЖЕНИЕ И

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

Таблица И.1

ПРИЛОЖЕНИЕ К

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

К.1 Условные обозначения

К.2 Определение интегральных теплотехнических параметров объемного свободно развивающегося пожара в помещении

К.3 Расчет температурного режима в помещении с учетом начальной стадии пожара при горении твердых горючих и трудногорючих материалов

ПРИЛОЖЕНИЕ Л

МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Л.1 Расчет требуемых пределов огнестойкости

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ М

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ

М.1 Введение

М.2 Расчет площади сливных отверстий

Пример

Таблица М.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС

Н.1 Общие требования

Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы

ПРИЛОЖЕНИЕ П

МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)

Таблица П.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Р

ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ

Таблица Р.1

Таблица Р.2

Таблица Р.3

ПРИЛОЖЕНИЕ С

ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ

Т.1 Сущность метода

Т.2 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.3 Степень влияния различных параметров на безопасную площадь разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.4 Зависимость фактора турбулентности от условий развития взрыва в технологическом оборудовании с газопаровыми смесями при точечном источнике зажигания

Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров

Т.6 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращается горючая пыль

Таблица Т.3

Таблица Т.4

Т.7 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращаются гибридные смеси

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ У

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ

Таблица У.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Таблица Ф.1

Таблица Ф.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Х

ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Таблица Х.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

Ш.1 Сущность метода

Ш.2 Основные расчетные зависимости

Ш.3 Оценка индивидуального риска

Ш.4 Расчет социального риска

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Я

БИБЛИОГРАФИЯ

Содержание

Рейтинг@Mail.ru