А.3.1 Расчет избыточного давления при сгорании пылевоздушной смеси в помещении
А.3.1.1 Избыточное давление при сгорании пылевоздушной смеси Dp, кПа, рассчитывают по формуле
где М - расчетная масса взвешенной в объеме помещения горючей пыли, образовавшейся в результате аварийной ситуации, кг;
Нт - теплота сгорания пыли, Дж/кг;
P0 - начальное атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);
Z - доля участия взвешенной горючей пыли при сгорании пылевоздушной смеси;
Vсв - свободный объем помещения, м3;
rв - плотность воздуха до сгорания пылевоздушной смеси при начальной температуре Т0, кг/м3;
Ср - теплоемкость воздуха, Дж/(кг·К) [допускается принимать равной 1010 Дж/(кг·К)];
Т0 - начальная температура воздуха, К;
Кн - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения.
Допускается принимать Кн равным трем.
К пылям, способным образовывать горючие пылевоздушные смеси, относят дисперсные материалы, характеризующиеся наличием показателей пожарной опасности: нижним концентрационным пределом распространения пламени, максимальным давлением, развиваемым при сгорании пылевоздушной смеси (более 50 кПа), и скоростью его нарастания, минимальным пожароопасным содержанием кислорода (менее 21 %).
А.3.1.2 Z рассчитывают по формуле
где F - массовая доля частиц пыли размером менее критического, с превышением которого аэровзвесь становится взрывобезопасной, т. е. неспособной распространять пламя.
В отсутствие возможности получения сведений для расчета Z допускается принимать Z = 0,5.
А.3.1.3 М, кг, рассчитывают по формуле
где Мвз - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;
Мав - расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, кг;
rст - стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси, кг/м3;
Vав - расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при аварийной ситуации в объеме помещения, м3.
В отсутствие возможности получения сведений для расчета Vав допускается принимать
М = Мвз + Мав.
А.3.1.4 Мвз рассчитывают по формуле
Мвз = Квз Мп, (А.24)
где Квз - доля отложенной в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных сведений о Квз допускается полагать Квз = 0,9;
Мп - масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг.
А.3.1.5 Мав рассчитывают по формуле
Мав = (Мап + qТ) Кп, (А.25)
где Мап - масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение при разгерметизации одного из технологических аппаратов, кг. При отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует полагать, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в помещение всей находившейся в аппарате пыли;
q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг/с;
Т - расчетное время отключения, определяемое в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы автоматики, если вероятность ее отказа не превышает 0,000001 в год; 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год; 300 с при ручном отключении;
Kп - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. В отсутствие экспериментальных сведений о Kп допускается полагать:
- Kп = 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм;
- Kп = 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм.
А.3.1.6 Мп рассчитывают по формуле
где Kг - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;
Kу - коэффициент эффективности пылеуборки. Принимают равным 0,6 при сухой и 0,7 - при влажной (ручной) пылеуборке; при механизированной вакуумной пылеуборке для ровного пола Kу принимается равным 0,9, для пола с выбоинами (до 5 % площади) - 0,7;
М1 - масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между генеральными уборками, кг;
М2 - масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между текущими пылеуборками, кг.
Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок (ежесменно, ежесуточно и т.п.).
А..3.1.7 Mk (k = 1,2) рассчитывают по формулам
где = (M11 + M12 +, ..., + M1n) - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между генеральными пылеуборками, кг;
M11, ..., M1n - масса пыли, выделяемая соответствующей единицей пылящего оборудования за тот же период времени, кг;
= (M21 + M22 +,..., + М2n) - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между текущими пылеуборками, кг;
M21, ..., М2n - масса пыли, выделяемая соответствующей единицей пылящего оборудования за тот же период времени, кг;
А - доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется вытяжными вентиляционными системами. В отсутствие экспериментальных сведений об А полагают А = 0;
B1, В2 - доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей соответственно на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях помещения (B1 + B2 = 1).
При отсутствии сведений о коэффициентах B1 и В2 допускается полагать B1 = 1, В2 = 0.
А.3.1.8 M1 и M2 могут быть определены экспериментально (или по аналогии с действующими образцами производства) в период максимальной загрузки оборудования по формуле
где Gij, Fij - соответственно интенсивность пылеосаждения и площадь для труднодоступных (i = 1) и доступных (i = 2) участков;
j - номер участка пылеосаждения;
Ti - промежуток времени между генеральными (i = 1) и текущими (i = 2) пылеуборками.
А.3.2 Характеристики сгорания пылепаровоздушных смесей в технологическом аппарате
А.3.2.1 Сгорание пылевоздушной смеси в аппарате может протекать как в режиме медленного, дозвукового горения, так и в режиме детонации. В подавляющем большинстве практических случаев встречается медленный (дефлаграционный) режим горения, к которому относят информацию (А.3.2.2, А.3.2.3).
А.3.2.2 Основными расчетными (в предположении достаточной стойкости корпуса аппарата к напряжениям разрыва и деформации) характеристиками взрыва пылевоздушных смесей в аппарате считают:
- рmax - максимальное давление при сгорании пылевоздушной смеси в аппарате, кПа, определяемое как наибольшее давление при сгорании, достигаемое в объеме аппарата при взрывном горении оптимальной пылевоздушной смеси;
- (dp/dt)max - максимальную скорость нарастания давления при сгорании пылевоздушной смеси в аппарате, кПа/с, определяемую как наибольший наклон зависимости давления при сгорании оптимальной пылевоздушной смеси в аппарате от времени при точечном зажигании в оптимальном месте;
- Kst - индекс взрывопожароопасности пыли, кПа/м · с; Kst = (dp/dt)max V1/3 (V - объем аппарата, м3).
А.3.2.3 Для не слишком протяженных технологических аппаратов объемом свыше 16 л справедливы эмпирические правила, в соответствии с которыми:
pmах1 = pmах2; (А.29)
Kst1 = Kst2,
где 1,2 - индексы, относящиеся к двум произвольно выбранным аппаратам.
Для аппарата объемом менее 16 л расчетные значения характеристик сгорания пылевоздушных смесей (по результатам испытаний в крупномасштабной емкости) обладают достаточным запасом надежности.
А.3.2.4 Оценка расчетных значений параметров сгорания пылевоздушных смесей для протяженных аппаратов (с отношением максимального габаритного размера к минимальному порядка 5 и более), а также горения, протекающего в режиме детонации, возможна на основе экспертных заключений.
Данные для расчета
Рассчитать избыточное давление при сгорании полиэтиленовой пыли в помещении для следующих исходных данных: Мвз = 10 кг; Mав = 90 кг; F = 0,3; Hт = 47·106 Дж/кг; Vсв = 2000 м3; Vав = 20 м3; Рв = 1,2 кг/м3; Tо = 298 К; rст = 0,1 кг·м3.
Определяем Z по формуле (А.22)
Z = 0,5 F = 0,5 · 0,3 = 0,15.
Определяем М по формуле (А.23)
отсюда следует, что М = 14 кг.
Принимая Kн = 3 и подставляя исходные данные в выражение для расчетного избыточного давления при сгорании пылевоздушной смеси, получим:
(обязательное)
Б.1.1 Расстояния XНКПР, YНКПР и ZНКПР, м, для ГГ и ЛВЖ, ограничивающие область концентраций, превышающих НКПР, рассчитывают по формулам
для ГГ
для паров ЛВЖ
где mг - масса поступившего в открытое пространство ГГ при аварийной ситуации, кг;
rг - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3;
mп - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг;
rп - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3;
рн - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
Т - продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, с;
СНКПР - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров ЛВЖ, % (об.).
Б.1.2 Радиус Rб, м, и высоту Zб, м, зоны, ограниченной НКПР газов и паров, вычисляют исходя из значений HНКПР, YHKHP и ZНКПР.
При этом Rб > ХНКПР, Rб > YНКПР и Zб > h + Rб для ГГ и Zб > ZНКПР для ЛВЖ (h - высота источника поступления газа от уровня земли, м).
Для ГГ геометрически зона, ограниченная НКПР газов, будет представлять цилиндр с основанием радиусом Rб и высотой hб = 2Rб при Rб £ h и hб = h + Rб при Rб > h, внутри которого расположен источник возможного выделения ГГ.
Для ЛВЖ геометрически зона, ограниченная НКПР паров, будет представлять цилиндр с основанием радиусом Rб и высотой h = ZНКПР при высоте источника паров ЛВЖ h < ZНКПР и hб = h + ZНКПР при h ³ ZНКПР.
За начало отсчета зоны, ограниченной НКПР газов и паров, принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов и т. п.
Б.1.3 Во всех случаях значения XНКПР, YНКПР и ZНКПР должны быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ.
1. Определить размеры зоны, ограниченной НКПР паров, при аварийной разгерметизации трубопровода, транспортирующего ацетон.
Данные для расчета
Трубопровод, транспортирующий ацетон, проложен на открытом пространстве на высоте h = 0,5 м от поверхности земли. Трубопровод оснащен ручными задвижками.
Масса паров ацетона, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, определена в соответствии с приложением И и составляет mа = 240 кг при времени испарения Т=3600 с. Максимально возможная температура для данной климатической зоны tр = 36 °С. Плотность паров ацетона ra при tр равна 2,29 кг/м3. Нижний концентрационный предел распространения пламени паров ацетона СНКПР = 2,7 % (об.). Давление насыщенных паров ацетона рн при tp равно 48,09 кПа.
Расчет
Расстояния XНКПР, YНКПР и ZНКПР для ацетона, ограничивающие область концентраций, превышающих НКПР, составят
Таким образом, граница зоны, ограниченной НКПР паров, по горизонтали будет проходить на расстоянии 41,43 м от обечайки трубопровода, а по вертикали - на высоте hб = ZHKHP = 1,55 м от поверхности земли.
2. Определить размеры зоны, ограниченной НКПР газов, при аварийной разгерметизации емкости с метаном на открытом пространстве.
Данные для расчета
При разгерметизации емкости в атмосферу поступит 20 кг метана. Емкость представляет собой цилиндр с основанием радиусом 1 м и высотой hа = 10 м. Максимально возможная температура для данной климатической зоны tр = 30 °С. Плотность метана rм при tр равна 0,645 кг/м3. Нижний концентрационный предел распространения пламени метана СНКПР = 5,28 % (об.)
Расчет
Расстояния XНКПР, YНКПР и ZНКПР для метана, ограничивающие область концентраций, превышающих НКПР, составят
Таким образом, для расчетной аварии емкости с метаном геометрически зона, ограниченная НКПР газов, будет представлять цилиндр с основанием радиусом Rб = 26,18 м и высотой hб = hа + Rб = 10 + 26,18 = 36,18 м. За начало зоны, ограниченной НКПР газов, принимают внешние габаритные размеры емкости.
Нижеприведенные расчетные формулы применяют для случая 100 m / (rг,п Vсв) < 0,5 СНКПР [СНКПР - нижний концентрационный предел распространения пламени горючего газа или пара, % (об.)] и помещений в форме прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5.
Б.2.1 Расстояния XНКПР, YНКПР и ZНКПР рассчитывают по формулам
где K1 - коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих газов и 1,1958 для легковоспламеняющихся жидкостей;
K2 - коэффициент, равный 1 для горючих газов;
для легковоспламеняющихся жидкостей;
K3 - коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды; 0,02828 для горючих газов при подвижности воздушной среды; 0,04714 для легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 для легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды;
h - высота помещения, м.
d, l, b и C0 приведены в А.2.3.
При отрицательных значениях логарифмов расстояния XНКПР, YНКПР и ZНКПР принимают равными 0.
Б.2.2 Радиус Rб и высоту Zб, м, зоны, ограниченной НКПР газов и паров, вычисляют исходя из значений XНКПР, YНКПР и ZНКПР для заданного уровня значимости Q.
При этом Rб > XНКПР, Rб > YНКПР и Zб > h + Rб для ГГ и Zб > ZНКПР для ЛВЖ (h - высота источника поступления газа от пола помещения для ГГ тяжелее воздуха и от потолка помещения для ГГ легче воздуха, м).
Для ГГ геометрически зона, ограниченная НКПР газов, будет представлять цилиндр с основанием радиусом Rб и высотой hб = 2 Rб при Rб £ h и hб = h + Rб при Rб > h, внутри которого расположен источник возможного выделения ГГ. Для ЛВЖ геометрически зона, ограниченная НКПР паров, будет представлять цилиндр с основанием радиусом Rб и высотой Zб = ZНКПР высоте источника паров ЛВЖ h < ZНКПР и Zб = h + ZНКПР при h ³ ZНКПР. За начало отсчета принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов и т.п.
Б.2.3 Во всех случаях значения расстояний XНКПР, YНКПР и ZНКПР должны быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ.
1. Определить размеры зоны, ограниченной НКПР паров, образующейся при аварийной разгерметизации аппарата с ацетоном, при работающей и неработающей общеобменной вентиляции.
Данные для расчета
В центре помещения размером 40 х 40 м и высотой hп = 3 м установлен аппарат с ацетоном. Аппарат представляет собой цилиндр с основанием диаметром da = 0,5 м и высотой ha = 1 м, в котором содержится 25 кг ацетона. Расчетная температура в помещении tp = 30 °С. Плотность паров ацетона rа при tр равна 2,33 кг/м3. Давление насыщенных паров ацетона pн при tр равно 37,73 кПа. Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР = 2,7 % (об.). В результате разгерметизации аппарата в помещение поступит 25 кг паров ацетона за время испарения Т = 208 с. При работающей общеобменной вентиляции подвижность воздушной среды в помещении u = 0,1 м/с.
Расчет
Допустимые значения отклонений концентраций d при уровне значимости Q = 0,05 будут равны: 1,27 - при работающей вентиляции; 1,25 - при неработающей вентиляции (u = 0).
Предэкспоненциальный множитель С0 будет равен:
при работающей вентиляции
Сн = 100 рн/р0 = 100 ·37,73/101 = 37,36 % (об.),
Vсв = 0,8 Vп = 0,8 · 40 · 40 · 3 = 3840 м3;
при неработающей вентиляции
Расстояния XНКПР, YНКПР и ZНКПР составят:
при работающей вентиляции
при неработающей вентиляции
Таким образом, для ацетона геометрически зона, ограниченная НКПР паров, будет представлять собой цилиндр с основанием радиусом Rб и высотой Zб = hа + ZНКПР, так как hа > ZHKHP, при работающей вентиляции
Zб = 1 + 0,2 = 1,2 м, Rб = 9,01 м;
при неработающей вентиляции
Zб = 1 + 0,03 = 1,03 м, Rб = 10,56 м.
За начало отсчета принимают внешние габаритные размеры аппарата.
2. Определить размеры зоны, ограниченной НКПР газов, образующейся при аварийной разгерметизации газового баллона с метаном, при работающей и неработающей вентиляции.
Данные для расчета
На полу помещения размером 13 х 13 м и высотой Hп = 3 м находится баллон с 0,28 кг метана. Газовый баллон имеет высоту hб = 1,5 м. Расчетная температура в помещении tр = 30 °С. Плотность метана rм при tр равна 0,645 кг/м3. Нижний концентрационный предел распространения пламени метана СНКПР = 5,28 % (об.). При работающей общеобменной вентиляции подвижность воздушной среды в помещении u = 0,1 м/с.
Расчет
Допустимые отклонения концентраций при уровне значимости Q = 0,05 будут равны: 1,37 при работающей вентиляции; 1,38 при неработающей вентиляции (u = 0).
Предэкспоненциальный множитель С0 будет равен:
при работающей вентиляции
при неработающей вентиляции
Расстояния XНКПР, YНКПР и ZНКПР составят:
при работающей вентиляции
следовательно XНКПР, YНКПР и ZНКПР = 0;
при неработающей вентиляции
Таким образом, для метана при неработающей вентиляции геометрически зона, ограниченная НКПР газов, будет представлять собой цилиндр с основанием радиусом Rб = 3,34 м и высотой hб= h + Rб = 3 + 3,34 = 6,34 м. Ввиду того, что hб расчетное больше высоты помещения hп = 3 м, за высоту зоны, ограниченной НКПР газов, принимаем высоту помещения hб = 3 м.
Краткое содержание:
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Система стандартов безопасности труда
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
Общие требования. Методы контроля
5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ
6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ
А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта
А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей
МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ
А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,
МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ
МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»
МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ
МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ
М.2 Расчет площади сливных отверстий
МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС
Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы
МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)
ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ
ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ
МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ
Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров
ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ
ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ
ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ
МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Ш.2 Основные расчетные зависимости
Ш.3 Оценка индивидуального риска
МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК