string(102) "/var/www/firenotes.ru/public_www/x_gost-bezopasnostq/gost-r-12.3.047-98/gost-r-12.3.047-98_a_0004.html"
ГОСТ Р 12.3.047-98 стр.4 Приложение в. Метод расчета интенсивности теплового излучения при пожарах проливов лвж и гж. B = (1 + s2) / (2s),...
ГОСТ Р 12.3.047-98 
Приложение в. Метод расчета интенсивности теплового излучения при пожарах... ГОСТ Р 12.3.047-98 
Приложение в. Метод расчета интенсивности теплового излучения при пожарах...

ГОСТ Р 12.3.047-98 => Приложение в. Метод расчета интенсивности теплового излучения при пожарах проливов лвж и гж. B = (1 + s2) / (2s),...

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Гост. безопасность ->  ГОСТ Р 12.3.047-98 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком
 

ПРИЛОЖЕНИЕ В

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ

 

В.1 Интенсивность теплового излучения q, кВт/м2, рассчитывают по формуле

q = Ef · Fq · t, (B.1)

где Ef - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м2;

Fq - угловой коэффициент облученности;

t - коэффициент пропускания атмосферы.

В.2 Ef принимают на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в таблице В.1.

 

Таблица B.1 - Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив

 

Топливо

Ef, кВт/м2, при d, м

т, кг/(м2·с)

10

20

30

40

50

СПГ (метан)

220

180

150

130

120

0,08

СУГ (пропан-бутан)

80

63

50

43

40

0,1

Бензин

60

47

35

28

25

0,06

Дизельное топливо

40

32

25

21

18

0,04

Нефть

25

19

15

12

10

0,04

Примечание - Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать Ef такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно

 

При отсутствии данных допускается Ef принимать равной 100 кВт/м2 для СУГ, 40 кВт/м2 для нефтепродуктов.

8.3 Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле

, (В.2)

где S - площадь пролива, м2.

8.4 Рассчитывают высоту пламени Н, м, по формуле

, (В.3)

где т - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2·с);

rв - плотность окружающего воздуха, кг/м3;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2.

8.5 Определяют угловой коэффициент облученности Fq по формуле

, (В.4)

где , (В.5)

где , (В.6)

Sl = 2r/d (r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта), (В.7)

h = 2H / d; (B.8)

, (В.9)

B = (1 + S2) / (2S), (B.10)

B.6 Определяют коэффициент пропускания атмосферы t по формуле

t = exp [-7,0 · 10-4 (r - 0,5d)] (B.11)

Пример - Расчет теплового излучения от пожара пролива бензина площадью 300 м2 на расстоянии 40 м от центра пролива.

Расчет

Определяем эффективный диаметр пролива d по формуле (В.2)

м.

Находим высоту пламени по формуле (В.3), принимая

т = 0,06 кг / (м2·с), g = 9,81 м/с2 и rв = 1,2 кг/м3:

Находим угловой коэффициент облученности Fq по формулам (В.4)-(В.10), принимая r = 40 м:

h = 2 · 26,5 / 19,5 = 2,72,

S1 =2 · 40 / 19,5= 4,10,

А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,

B = (1 + 4,12) / (2 · 4,1) = 2,17,

Определяем коэффициент пропускания атмосферы t по формуле (В.11)

t = exp [-7,0 · 10 -4 (40 - 0,5 · 19,5)] = 0,979.

Находим интенсивность теплового излучения q по формуле (В.1), принимая Еf = 47 кВт/м2 в соответствии с таблицей В.1:

q = 47 · 0,0324 · 0,979 = 1,5 кВт/м2.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ

 

Г.1 Сущность метода

В настоящем приложении установлен порядок расчета изменения во времени концентрации газа в облаке при мгновенном выбросе и непрерывном истечении сжиженного углеводородного газа (СУГ), плотность которого больше плотности воздуха.

Г.1.1 Мгновенный выброс СУГ

Г.1.1.1 Мгновенный выброс СУГ может происходить при повреждении резервуара или иного аппарата, в котором СУГ находится под давлением.

За счет внутренней энергии СУГ его массовая доля d мгновенно испаряется, образуя с капельками жидкости облако аэрозоля. За счет больших скоростей вихревых потоков происходит быстрое вовлечение в облако воздуха и быстрое испарение оставшейся части СУГ.

Массу воздуха Ма0, кг, мгновенно вовлекающуюся в облако для такого испарения, рассчитывают по формуле

Ма0 = (1 - d) MgLg / (Cp.a (Ta - Tg) + XwLw), (Г.1)

где Мg - масса выброшенного СУГ, кг;

Ср.a - удельная теплоемкость воздуха, Дж/(кг·К);

Lg - удельная теплота парообразования СУГ, Дж/кг;

Ta - температура окружающего воздуха, К;

Тg - температура кипения СУГ при атмосферном давлении, К;

Хw - массовая доля водяных паров в воздухе;

Lw - удельная теплота парообразования воды, Дж/кг.

d определяют из соотношения

d = 1 - ехр (-Сp.g (Ta - Tg) / Lg), (Г.2)

где Cp.g - удельная теплоемкость СУГ, Дж/(кг·К).

Г.1.1.2 Принимают, что образовавшееся облако дрейфует по ветру со скоростью vd = 0,6nв (nв - скорость ветра) и имеет в начальный момент форму цилиндра, высота которого равна его радиусу. С течением времени высота облака уменьшается, а радиус растет.

Изменение во времени радиуса, высоты облака и концентрации газа в нем в этой фазе (называемой фазой падения) определяется путем решения методом Рунге-Кутта (реализованным в виде стандартной программы на ЭВМ) системы обыкновенных дифференциальных уравнений:

dMa / dt = ra p r2 a2 a3 nв Ri-1 + 2 ra а1 (dr / dt) p rh,

dT / dt =((dMa / dt) Cp.a (Ta - T) + p r2 (Tgr - T)1,333) / (MaCp.a + MgCp.g), (Г.3)

dr / dt = a4 (gh (rg.a - ra) / rg.a)0,5,

где Ma - масса воздуха в облаке, кг;

ra - плотность воздуха, кг/м3;

r - радиус облака, м;

а1, a2, a3, a4 - коэффициенты (а1 = 0,7, а2 = 0,5, a4 = 1,07, a3 = 0,3 для классов устойчивости А-В (классы устойчивости даны по Паскуиллу, таблица Г.1); 0,24 - для С-В; 0,16 - для E-F);

Ri - число Ричардсона, определяемое из соотношения

;

h - высота облака, м;

Т - температура облака, К;

Тgr - температура земной поверхности. К;

rg.a - плотность паровоздушного облака, кг/м3.

 

Таблица Г.1- Классы устойчивости атмосферы по Паскуиллу

 

Класс по Паскуиллу

Типичная скорость ветра, м/с

Описание погоды

Вертикальный градиент температуры, К/м

А

1

Безоблачно

>>> 0,01

В

2

Солнечно и тепло

>> 0,01

С

5

Переменная облачность в течение дня

> 0,01

D

5

Облачный день или облачная ночь

» 0,01

Е

3

Переменная облачность в течение ночи

< 0,01

F

2

Ясная ночь

Инверсия (отрицательный градиент)

 

Решением системы вышеуказанных уравнений являются зависимости

Ma = Ma (t), Т = Т (t), r = r (t).

Для решения системы уравнений необходимы дополнительные соотношения

rg.a = (Ma + Mg) / (Ma / ra + Mg / rg) (Ta / T). (Г.4)

В качестве критерия окончания фазы падения принимают выполнение условия:

(rg.a - ra) / ra < 10-3. (Г.5)

Зависимость h = h (t) находим из соотношения

h (t) = (Ma / ra + Mg / rg) (T / Ta) (1 / (p r (t)2). (Г.6)

Г.1.1.3 Когда плотность паровоздушного облака незначительно отличается от плотности воздуха (т.е. после окончания фазы падения), его движение определяется как фаза пассивной дисперсии и описывается процессами турбулентной диффузии.

Концентрацию газа в точке с координатами (х, у, z) в фазе пассивной дисперсии определяют из формулы

(Г.7)

где sy, sz - среднеквадратичные отклонения, зависящие от величины xc - x0;

хc - координата центра облака в направлении ветра, м

x0 - координата точки окончания фазы падения, м;

sy (xc - x0); sz (xc - x0) зависят от класса устойчивости по Паскуиллу.

При xc = x0 принимается sy0 = r / 2,14, sz0 = h / 2,14;

при xc > x0

Г.1.2 Непрерывное истечение СУГ

Для описания непрерывного истечения СУГ из резервуаров или иных аппаратов предполагается, что результирующая концентрация газа в паровоздушном облаке является суммой концентраций от отдельных элементарных газовых объемов и рассчитывается по формуле

, (Г.8)

где Q = т tj - масса СУГ в j-м элементарном объеме, кг;

т - массовая скорость истечения СУГ, кг/с;

xj - координата центра j-го элементарного объема, м;

, - среднеквадратичные отклонения распределения концентраций в j-м элементарном объеме, м.

, - определяют аналогично sy, sz в Г.1.1.3.

Пример - Расчет динамики паровоздушного облака в открытом пространстве

Для расчета динамики паровоздушного облака (движения в пространстве границы облака, определяемой НКПВ) принимается, что в некоторый момент времени t0 начинается истечение пропана с массовой скоростью 1,3 кг/с, скорость ветра составляет 1 м/с, градиент температуры составляет 0,667 К/м.

Процедура расчета, реализованная на ПЭВМ, представлена на блок-схеме (рисунок Г.1).

Результаты расчета границы облака для двух значений времени t0 + 10 с и t0 + 300 с представлены на рисунке Г.2.

 

 

Рисунок Г.1 - Алгоритм расчета параметров паровоздушного облака

 

 

t0 - время начала истечения

Рисунок Г.2 - Границы паровоздушного облака по НКПВ на различные моменты времени от начала истечения

 

 

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком

 

Краткое содержание:

ГОСТ Р 12.3.047-98

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Система стандартов безопасности труда

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Общие требования. Методы контроля

ОКС 13.220

ОКСТУ 4854

Предисловие

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

3 ОПРЕДЕЛЕНИЯ

4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ

6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

7 ПОРЯДОК ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ, ОТЛИЧНЫХ ОТ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ

А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта

А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Таблица А.1

А.3 Горючие пыли

Z = 0,5 F, (A.22)

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН, ОГРАНИЧЕННЫХ НИЖНИМ КОНЦЕНТРАЦИОННЫМ ПРЕДЕЛОМ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ (НКПР) ГАЗОВ И ПАРОВ

Б.1 Метод расчета зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство при неподвижной воздушной среде

Примеры

Б.2 Метод расчета размеров зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в помещение

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ В

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ

B = (1 + S2) / (2S), (B.10)

А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ

Г.1 Сущность метода

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ОТКРЫТОМ ПРОСТРАНСТВЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ РЕЗЕРВУАРА С ПЕРЕГРЕТОЙ ЖИДКОСТЬЮ ИЛИ СЖИЖЕННЫМ ГАЗОМ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НЕГО ОЧАГА ПОЖАРА

ПРИЛОЖЕНИЕ И

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

Таблица И.1

ПРИЛОЖЕНИЕ К

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

К.1 Условные обозначения

К.2 Определение интегральных теплотехнических параметров объемного свободно развивающегося пожара в помещении

К.3 Расчет температурного режима в помещении с учетом начальной стадии пожара при горении твердых горючих и трудногорючих материалов

ПРИЛОЖЕНИЕ Л

МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Л.1 Расчет требуемых пределов огнестойкости

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ М

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ

М.1 Введение

М.2 Расчет площади сливных отверстий

Пример

Таблица М.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС

Н.1 Общие требования

Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы

ПРИЛОЖЕНИЕ П

МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)

Таблица П.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Р

ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ

Таблица Р.1

Таблица Р.2

Таблица Р.3

ПРИЛОЖЕНИЕ С

ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ

Т.1 Сущность метода

Т.2 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.3 Степень влияния различных параметров на безопасную площадь разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.4 Зависимость фактора турбулентности от условий развития взрыва в технологическом оборудовании с газопаровыми смесями при точечном источнике зажигания

Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров

Т.6 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращается горючая пыль

Таблица Т.3

Таблица Т.4

Т.7 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращаются гибридные смеси

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ У

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ

Таблица У.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Таблица Ф.1

Таблица Ф.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Х

ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Таблица Х.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

Ш.1 Сущность метода

Ш.2 Основные расчетные зависимости

Ш.3 Оценка индивидуального риска

Ш.4 Расчет социального риска

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Я

БИБЛИОГРАФИЯ

Содержание