(рекомендуемое)
П.1 Для обеспечения взрывобезопасности технологического оборудования и производственных помещений осуществляют флегматизацию горючих парогазовых смесей в указанных объемах с помощью различных газообразных добавок. Количественно флегматизация характеризуется минимальной флегматизирующей концентрацией флегматизатора Сф.
П.2 Сф, (% об.), для горючих веществ, состоящих из атомов С, Н, О, N, рассчитывают по формуле
Сф = Сг Vф, (П.1)
где Сг - концентрация горючего в точке флегматизации, % об.
(Сг = 100/([1 + 2,42(mC + 0,5mH - mO) + Vф];
Vф - число молей флегматизатора, приходящееся на один моль горючего в смеси, соответствующей по составу точке флегматизации:
- стандартная теплота образования горючего газа, кДж/моль.
П.3 Предельно допустимую взрывобезопасную концентрацию флегматизатора Срф, (% об.), рассчитывают по формуле
Срф = СфK, (П.3)
П.4 Разность энтальпий флегматизатора определяют в соответствии с приведенными в таблице П.1 данными.
Флегматизатор |
Флегматизатор |
||
N2 |
34,9 |
CF2ClBr |
449,0 |
Н2О |
43,6 |
СF3Вr |
573,0 |
СО2 |
55,9 |
CFCl3 |
142,0 |
С2F3Cl3 |
218,0 |
CCl4 |
170,0 |
СF6 |
150,0 |
CF4 |
90,0 |
CHF2Cl |
110,0 |
С3Н4F3С1 |
208,0 |
С2F2Сl2 |
170,0 |
С3Н8 |
216,0 |
С2F4Вr2 |
830,0 |
C2F5C1 |
200,0 |
С2F4Cl2 |
200,0 |
|
|
Пример - Расчет концентрации горючего Сг и разбавителя Сф в экстремальной точке области воспламенения при флегматизации пропана С3Н8 диоксидом углерода.
Разность , равная 55,9 кДж/моль, берут из таблицы П.1. По формуле (П.2) вычисляют Vф с учетом того, что теплота образования пропана - минус 103,85 кДж/моль, а адиабатическая температура горения составов, отвечающих экстремальным точкам, равна 1400 К:
Находим Сг и Сф по формулам (П.1):
Сг = 100/[1 + 2,42 (3 + 4) + 7,96] = 3,86 % (об.);
Сф = 3,86 · 7,96 = 30,7 % (об.).
(рекомендуемое)
Р.1 Для предотвращения распространения пламени из аварийного оборудования в смежные с ним, а также проскока пламени через сбросные и дыхательные клапаны в емкости с горючими веществами необходимо предусматривать устройства огнепреграждения (далее - огнепреградители). Конструкция огнепреградителя обеспечивает свободный проход газа через пористую среду, в то же время не допускает проскок пламени в защищаемый объем из аварийного пространства.
Р.2 Основным расчетным параметром конструкции огнепреградителя является критический диаметр канала огнепреграждающего элемента. Пламягасящую способность следует рассчитывать по каналу максимальных поперечных размеров, поскольку пламя, в первую очередь, пройдет именно по этому каналу.
Р.2.1 Диаметр канала в насадке из одинаковых шариков может приниматься в зависимости от диаметра шариков следующим образом (таблица Р.1):
Диаметр шарика, мм |
Диаметр канала, мм |
Диаметр шарика, мм |
Диаметр канала, мм |
2 3 4 5 6 |
1,0 2,0 2,5 3,0 3,6 |
7 8 9 15 |
4,0 5,0 6,3 10 |
Р.2.2 Диаметр канала огнепреградителя в виде беспорядочно засыпанных колец Рашига может приниматься в зависимости от размера колец Рашига согласно таблице Р.2:
Размер колец Рашига, мм |
Диаметр канала, мм |
Размер колец Рашига, мм |
Диаметр канала, мм |
15 х 15 18 х 18 |
10 15 |
25 х 25 35 х 35 |
20 25 |
Р.3 Для огнепреградителей с гранулированными насадками рекомендуется, чтобы поперечный размер корпуса огнепреградителя превышал размер одной гранулы не менее чем в 20 раз, а высота слоя насадки превышала диаметр ее канала не менее чем в 100 раз.
Р.4 Критический диаметр канала огнепреграждающего элемента для сбросных огнепреградителей на резервуарах определяется выражением
d < 32,5 R T l / Su Cp p, (P.1)
где R - универсальная газовая постоянная;
Т - начальная температура газовой горючей смеси. К;
l - теплопроводность горючей смеси, Вт/(мК);
Su - нормальная скорость распространения пламени, м/с;
Сp - теплоемкость газовой горючей смеси при постоянном давлении, Дж/(кг · К);
р - давление горючей смеси. Па.
Численные значения критических диаметров пламягасящих каналов для некоторых наиболее распространенных в промышленности стехиометрических смесей с воздухом при атмосферном давлении и комнатной температуре приведены в таблице Р.3:
Смеси |
d, мм |
Смеси |
d, мм |
Аммиак NH3 (при Т = 425 К) |
22,10 |
Метанол СН4O |
2,70 |
Анилин C2H7N (при T = 375 К) |
2,84 |
Метилацетилен С3Н4 |
2,05 |
Ацетальдегид С2Н4О |
3,08 |
Оксид углерода СО |
3,04 |
Ацетилен С2Н2 |
0,85 |
Оксид этилена С2Н4О |
1,60 |
Ацетон С3Н6О |
2,45 |
Пентан С5Н12 |
2,49 |
Бензин А-72 |
2,80 |
Пропан С3Н8 |
2,60 |
Бензол C6H6 |
2,66 |
Пропилен С3Н6 |
2,38 |
Бутан С4Н10 |
2,49 |
Сероводород CS2 |
0,75 |
Винилацетат С4Н6О2 |
5,34 |
Стирол C8H8 |
2,66 |
Винилацетилен С4Н4 |
1,43 |
Толуол C7H8 |
3,78 |
Винилхлорид С2Н3Сl |
2,70 |
Уайт-спирит |
2,45 |
Водород Н2 |
0,89 |
Уксусная кислота С2Н4O |
5,59 |
Гексан C6H14 |
2,50 |
Циклогексан C6H12 |
2,66 |
Гептан С7Н16 |
3,08 |
Циклопентан С5Н10 |
4,63 |
Изобутан С4Н0 |
2,74 |
Этан С2Н6 |
4,63 |
Изопентан С5Н12 |
2,49 |
Этанол С2Н6О |
2,97 |
Метан СН4 |
3,50 |
Этилен С2Н4 |
1,75 |
Р.5 Для случая, если пламя движется по трубопроводу со скоростью большей, чем нормальная скорость, допускается пользоваться выражением (Р.1), только при этом необходимо пользоваться не нормальной скоростью пламени, а фактической (видимой).
Краткое содержание:
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Система стандартов безопасности труда
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
Общие требования. Методы контроля
5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ
6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ
А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта
А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей
МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ
А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,
МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ
МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»
МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ
МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ
М.2 Расчет площади сливных отверстий
МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС
Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы
МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)
ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ
ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ
МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ
Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров
ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ
ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ
ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ
МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Ш.2 Основные расчетные зависимости
Ш.3 Оценка индивидуального риска
МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК