ГОСТ Р 12.3.047-98 
Приложение ф. Требования к огнезащите ограждений технологического оборудования.... ГОСТ Р 12.3.047-98 
Приложение ф. Требования к огнезащите ограждений технологического оборудования....

ГОСТ Р 12.3.047-98 => Приложение ф. Требования к огнезащите ограждений технологического оборудования. Таблица ф.1. Таблица ф.2. Приложение х....

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Гост. безопасность ->  ГОСТ Р 12.3.047-98 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком
 

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

(рекомендуемое)

 

ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

 

Ф.1 Огнезащита предназначена для повышения фактического предела огнестойкости экранов, механических устройств защиты технологических проемов, футляров, резервуаров, трубопроводов, этажерок, рам, электропроводок и т.д. Эта задача выполняется конструктивными методами (штукатуриванием, применением облицовок) и использованием теплозащитных экранов из облегченных составов (покрытия, вспучивающиеся краски и лаки).

Ф.2 Выбор адекватного метода огнезащиты конструкций, конкретного огнезащитного материала или состава следует проводить с учетом конструктивных, эксплуатационных, технологических и технико-экономических факторов, допустимой вероятности отказов огнезащиты.

Ф.3 В технических условиях на использование огнезащитных покрытий должны быть установлены следующие характеристики:

- тип защищаемой конструкции и ее расположение в пространстве;

- требуемый предел огнестойкости защищаемого элемента, отвечающего расчетной аварии;

- требуемый срок эксплуатации огнезащиты, принимаемый равным сроку эксплуатации оборудования (до капитального ремонта) или устанавливаемый заказчиком с учетом конкретных условий функционирования оборудования;

- виды нагрузок, действующих на защищаемый элемент (статические, динамические, сейсмические);

- температурно-влажностные условия эксплуатации и производства работ по огнезащите, влаго- и атмосферостойкость огнезащитного состава и материала;

- степени агрессивности окружающей среды по отношению к огнезащите и материалу конструкции, а также степени агрессивности материала огнезащиты по отношению к конструкции;

- допустимое увеличение нагрузки на конструкцию за счет массы огнезащиты;

- экологические и эстетические требования к огнезащите.

Выбор оптимального состава огнезащиты следует проводить с учетом требования экономической эффективности системы пожарной безопасности согласно ГОСТ 12.1.004 (1.4) или из условия нормирования предельной вероятности возникновения развитых пожаров, устанавливаемой нормативными документами на соответствующие технологические процессы.

Ф.4 Для огнезащиты технологического оборудования эффективны вспучивающиеся покрытия, сочетающие теплопоглощающие и теплоизолирующие свойства, требования к которым изложены ниже.

Ф.4.1 Требования к эксплуатационным характеристикам

Ф.4.1.1 Покрытие должно разрабатываться и соответствовать температурно-влажностным условиям одного из вариантов, приведенных в таблице Ф.1.

 

Таблица Ф.1

 

Вариант эксплуатации

Температурно-влажностные условия

Универсальный

Температура ± 50 °С. Относительная влажность воздуха до 98 %

Сооружение с искусственным климатом

Температура от 5 до 35 °С. Относительная влажность воздуха до 80 %

Допускается кратковременное понижение температуры (в течение четырех часов) до 0 °С и повышение влажности до 98 %

 

Ф.4.1.2 Физико-механические свойства огнезащитного вспучивающегося покрытия должны обеспечивать сохранение его работоспособности в условиях воздействия:

- вибрации с амплитудой виброускорений до 30 м/с2 в диапазоне частот от 0,5 до 100 Гц, механических ударов с максимальной амплитудой импульса до 150 м/с2 (однократное воздействие). Форма импульса - треугольная. Длительность импульса от 5 до 10 мс. Длительность нарастания импульса - 1 мс.

Ф.4.1.3. Огнезащитное покрытие должно обеспечивать транспортирование в укупорке всеми видами транспорта без ограничения скорости и расстояния.

Ф.4.2 Технические требования

Ф.4.2.1 Покрытие должно обеспечивать требуемые огнестойкость защищаемых конструкций и пределы распространения огня по ним в соответствии со СНиП 2.01.02 [1] и другими нормативными документами.

Ф.4.2.2 Покрытие должно отвечать требованиям, приведенным в таблице Ф.2.

 

Таблица Ф.2

 

Основной показатель

Значение

Метод испытаний

1 Прочность пленки при ударе по прибору У-1А, см, не менее

20

ГОСТ 4765

2 Адгезия по методу решетчатых надрезов, балл, не менее

1

ГОСТ 15140

3 Твердость пленки по маятниковому прибору М-3, усл. ед., не менее

0,15

ГОСТ 5233

4 Коэффициент вспучивания, раз, не менее

10

Согласно Ф.4.4

 

Ф.4.2.3 Покрытие должно быть грибостойким и фунгицидным по ГОСТ 9.049 и ГОСТ 9.050.

Ф.4.3 Гарантийный срок

Ф.4.3.1 Гарантийный срок хранения покрытия - не менее 6 мес (в компонентах, в укупорке).

Ф.4.3.2 Гарантийный срок службы покрытия, нанесенного на конструкцию, должен быть равен расчетному сроку эксплуатации оборудования (до капитального ремонта), но не менее 10 лет.

Гарантийный срок подтверждается методом ускоренных климатических испытаний.

Ф.4.4 Метод проверки коэффициента вспучивания огнезащитного покрытия

Ф.4.4.1 Коэффициент вспучивания определяют путем вспучивания покрытия, нанесенного толщиной 1 мм на металлическую пластину размером 100 х 100 мм.

Ф.4.4.2 Вспучивание покрытия проводят в термошкафу с выдержкой образца при температуре 600 °С в течение 5 мин.

Ф.4.4.3 Коэффициент вспучивания Kвс определяют как отношение толщины вспученного слоя h к исходной толщине покрытия h0:

Квс = h / h0.

измерение толщины слоя h0 проводят штангенциркулем в трех сечениях образца. Коэффициенты вспучивания определяют как среднеарифметическое трех измерений.

Ф.4.4.4 Требования приложения не распространяются на оборудование специального назначения: оборудование для производства и хранения взрывчатых веществ, хранения горючих продуктов специального назначения, защитных сооружений гражданской обороны и т. д.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Х

(рекомендуемое)

 

ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ

 

X.1 Выбор огнетушащих веществ и составов для тушения пожаров необходимо проводить в соответствии с данными таблицы X.1.

Технико-экономическое обоснование принятого решения должно базироваться на анализе пожарной опасности с учетом физико-химических свойств обращающихся в производственном процессе веществ и материалов.

 

 

Таблица X.1 - Классификация пожаров

 

Класс пожара

Характеристика горючей среды или горящего объекта

Рекомендуемые огнетушащие составы и средства

А

Обычные твердые горючие материалы (дерево, уголь, бумага, резина, текстильные материалы и др.)

Все виды огнетушащих средств (только на начальной стадии), водопенные огнетушащие вещества, вода со смачивателями

В

Горючие жидкости и плавящиеся при нагревании материалы (мазут, бензин, лаки, масла, спирт, стеарин, каучук, некоторые синтетические материалы и др.)

Распыленная вода, все виды водопенных составов, составы на основе галогеналкилов, порошки, газоаэрозольные составы

С

Горючие газы (водород, ацетилен, углеводороды и др.)

Газовые составы: инертные разбавители (N2, СО2), галогеноуглеводороды, порошки, вода аэрозольного распыла с добавками и без, вода как средство охлаждения, газоаэрозольные составы

D

Металлы и их сплавы (калий, натрий, алюминий, магний)

Порошки (при спокойной подаче на горящую поверхность)

Е

Оборудование под напряжением

Порошки, СО2, хладоны, газоаэрозольные составы

 

Х.2 Тип и параметры установок пожаротушения следует выбирать в соответствии с действующим нормативным документом по противопожарной защите зданий и сооружений. Рекомендуемый перечень нормативного документа приведен в таблице Х.2.

 

Таблица Х.2

 

Тип установок

Огнетушащее вещество (состав)

Способ пожаротушения

Нормативный документ

Установки водяного пожаротушения

Вода (компактная и распыленная)

По площади, локальный по площади

ГОСТ Р 50680;

ГОСТ 12.3.046;

СНиП 2.04.09 [4];

Установки парового пожаротушения

Водяной пар

Объемный

ГОСТ 12.3.046

Установки пенного пожаротушения

Растворы пенообразователей

По площади, локальный по площади, локальный по объему

ГОСТ Р 50800;

ГОСТ 12.3.046;

СНиП 2.04.09 [4];

СНиП 2.11.03 [5]

Установки порошкового пожаротушения

Огнетушащие порошковые составы

По площади, по объему, локальный по площади, локальный по объему

ГОСТ 12.3.046;

ГОСТ 26952

Установки газового пожаротушения

Газовые составы

Объемный, локальный по объему

ГОСТ Р 50969;

ГОСТ 12.3.046;

СНиП 2.04.09 [4]

Установки аэрозольного пожаротушения

Аэрозоли солей щелочных и щелочноземельных металлов

Объемный

ГОСТ 12.3.046;

СНиП 2.04.09[4];

НПБ 21-94 [6]

Примечание - Допускаются к применению установки пожаротушения, не отраженные в данном приложении, по разрешению органов государственного пожарного надзора для конкретного технологического процесса

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

(рекомендуемое)

 

ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ

 

Ц.1 Производственные, административные, складские и вспомогательные здания, наружные установки, склады (парки) и сливоналивные эстакады должны быть оборудованы извещателями электрической пожарной сигнализации для вызова пожарной охраны.

Ц.2 Извещатели электрической пожарной сигнализации общего назначения следует устанавливать:

- для зданий категорий А, Б и В - снаружи зданий у выходов на расстоянии не более чем через 50 м;

- на наружных установках и открытых складах категорий А, Б и В - по периметру установки, склада не более чем через 100 м;

- на складах (парках) горючих газов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей - по периметру обвалования не более чем через 100 м;

- на сливоналивных эстакадах сжиженных углеводородных газов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей - через 100 м, но не менее двух (у лестниц для обслуживания эстакад).

Ручные пожарные извещатели устанавливают независимо от наличия извещателей автоматической пожарной сигнализации.

Ц.3 Извещатели электрической пожарной сигнализации общего назначения следует располагать на расстоянии не менее 5 м от границы установки или обвалования склада.

Ц.4 Приемные станции пожарной сигнализации следует устанавливать в зданиях пожарных депо.

Ц.5 Производственные и складские здания должны быть оборудованы автоматическими средствами пожаротушения и сигнализации о пожаре в соответствии со СНиП, перечнями, утвержденными Министерствами и ведомствами с ГУ ГПС МВД РФ, Госстроем РФ, и другими нормативными документами.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

(обязательное)

 

МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

 

Ш.1 Сущность метода

Настоящий метод устанавливает порядок расчета индивидуального и социального риска для персонала.

Ш.1.1 Показателем оценки индивидуального и социального риска для персонала на объектах является вероятность воздействия Рв опасных факторов пожара (ОФП), перечень которых определен ГОСТ 12.1.004.

Ш.1.2 Вероятность воздействия ОФП определяют для пожароопасной ситуации, при которой место возникновения пожара находится на первом этаже вблизи одного из эвакуационных выходов из здания (сооружения).

 

Ш.2 Основные расчетные зависимости

Ш.2.1 Уровень обеспечения безопасности людей при пожарах отвечает требуемому, если:

, (Ш.1)

где - нормируемый индивидуальный риск, = 10-6 год-1;

Qв - расчетный индивидуальный риск.

Нормируемый индивидуальный риск принимают в соответствии с настоящим стандартом.

Ш.2.2 Расчетный индивидуальный риск Qв в каждом здании (помещении) рассчитывают по формуле

Qв = Qп Pпp (1 - Рэ) (1 - Pп.з). (Ш.2)

где Qп - вероятность пожара в здании в год;

Рпр - вероятность присутствия людей в здании, при работе:

0,33 - в одну смену;

0,67 - в две смены;

1,00 - в три смены;

Рэ - вероятность эвакуации людей;

Рп.з - вероятность эффективной работы технических решений противопожарной защиты.

Ш.2.3 Вероятность эвакуации Рэ рассчитывают по формуле

Рэ = 1 - (1 - Рэ.п)(1 - Рд.в). (Ш.3)

где Рэ.п - вероятность эвакуации по эвакуационным путям;

Рд.в - вероятность эвакуации по наружным эвакуационным лестницам, переходам в смежные секции здания.

Ш.2.4 Вероятность Рэ.п рассчитывают по формуле

(Ш.4)

где - время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них ОФП, имеющих предельно допустимые для людей значения, мин;

tр - расчетное время эвакуации людей, мин;

- интервал времени от возникновения пожара до начала эвакуации людей, мин.

Расчетное время эвакуации людей из помещений и зданий устанавливают по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей.

При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и шириной di. Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п.

При определении расчетного времени длину и ширину каждого участка пути эвакуации принимают по проекту. Длину пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном проеме принимают равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также тамбур следует считать самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину li.

Расчетное время эвакуации людей tр следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле

tp = t1 + t2 + t3 +, ... + ti, (Ш.5)

где t1 - время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин;

t2, t3, ..., ti - время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.

Время движения людского потока по первому участку пути ti, мин, рассчитывают по формуле

, (Ш.6)

где l1 - длина первого участка пути, м;

- скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяют по таблице Ш.1 в зависимости от плотности D).

Плотность людского потока на первом участке пути D1 рассчитывают по формуле

, (Ш.7)

где N1 - число людей на первом участке, чел;

f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2, принимаемая равной 0,100 - взрослого в домашней одежде; 0,125 - взрослого в зимней одежде; 0,070- подростка;

- ширина первого участка пути, м.

Скорость движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по таблице Ш.1 в зависимости от интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которую вычисляют для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле

, (Ш.8)

где di, di-1 - ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м;

qi, qi-1 - интенсивности движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин [интенсивность движения людского потока на первом участке пути q = qi-1 определяют по таблице Ш.1 по значению D1, установленному по формуле (Ш.7)].

Если значение qi определяемое по формуле (Ш.8), меньше или равно qmax, то время движения по участку пути ti, мин, равно:

(Ш.9)

при этом значения qmax, м/мин, следует принимать равными:

16,5 - для горизонтальных путей;

19,6 - для дверных проемов;

16,0 - для лестницы вниз;

11,0 - для лестницы вверх.

 

Таблица Ш.1 - Интенсивность и скорость движения людского потока при различной на разных участках путей эвакуации в зависимости от плотности

 

Плотность потока D, м22

Горизонтальный путь

Дверной проем, интенсив-

ность q, м/мин

Лестница вниз

Лестница вверх

Скорость v, м/мин

Интенсивность q, м/мин

Скорость v, м/мин

Интенсивность q, м/мин

Скорость v, м/мин

Интенсивность q, м/мин

0,01

100

1,0

1,0

100

1,0

60

0,6

0,05

100

5,0

5,0

100

5,0

60

3,0

0,10

80

8,0

8,7

95

9,5

53

5,3

0,20

60

12,0

13,4

68

13,6

40

8,0

0,30

47

14,1

16,5

52

16,6

32

9,6

0,40

40

16,0

18,4

40

16,0

26

10,4

0,50

33

16,5

19,6

31

15,6

22

11,0

0,70

23

16,1

18,5

18

12,6

15

10,5

0,80

19

15,2

17,3

13

10,4

13

10,4

0,90 и более

15

13,5

8,5

8

7,2

11

9,9

Примечание - Интенсивность движения в дверном проеме при плотности потока 0,9 и более, равная 8,5 м/мин, установлена для дверного проема шириной 1,6 м и более, а при дверном проеме меньшей ширины d интенсивность движения следует определять по формуле q = 2,5 + 3,75 d

 

Если значение qi, определенное по формуле (Ш.8), больше qmax то ширину di данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие

qi £ qmax (Ш.10)

При невозможности выполнения условия (Ш.10) интенсивность и скорость движения людского потока по участку i определяют по таблице Ш.1 при значении D = 0,9 и более. При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления.

При слиянии в начале участка i двух и более людских потоков (рисунок Ш.1) интенсивность движения qi, м/мин, рассчитывают по формуле

, (Ш.11)

где qi-1 - интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка i, м/мин;

di-1 - ширина участков пути слияния, м;

di - ширина рассматриваемого участка пути, м.

 

 

1 - начало участка i

Рисунок Ш.1 - Слияние людских потоков

 

Если значение qi определенное по формуле (Ш.11), больше qmax то ширину di данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (Ш.10). В этом случае время движения по участку i определяют по формуле (Ш.9).

Ш.2.5 Время tбл вычисляют путем расчета допустимой концентрации дыма и других ОФП на эвакуационных путях в различные моменты времени. Допускается время tбл принимать равным необходимому времени эвакуации tнб.

Необходимое время рассчитывают как произведение критической для человека продолжительности пожара на коэффициент безопасности. Предполагается, что каждый опасный фактор воздействует на человека независимо от других.

Критическую продолжительность пожара для людей, находящихся на этаже очага пожара, определяют из условия достижения одним из ОФП в поэтажном коридоре своего предельно допустимого значения. В качестве критерия опасности для людей, находящихся выше очага пожара, рассматривают условие достижения одним из ОФП предельно допустимого значения в лестничной клетке на уровне этажа пожара.

Температуру, концентрацию токсичных компонентов продуктов горения и оптическую плотность дыма в коридоре этажа пожара и в лестничной клетке определяют в результате решения системы уравнений теплогазообмена для помещений очага пожара, поэтажного коридора и лестничной клетки.

Уравнение движения, связывающее перепады давлений на проемах с расходами через проемы, имеет вид

, (Ш.12)

где G - расход газов через проем, кг/с;

m - коэффициент расхода проема (m = 0,8 для закрытых проемов и m = 0,64 для открытых);

В - ширина проемов, м;

y2, y1 - нижняя и верхняя границы потока, м;

r - плотность газов, проходящих через проем, кг/м3;

Dр - средний в пределах y2, y1 перепад полных давлений. Па.

Нижняя и верхняя границы потока зависят от положения плотности равных давлений

, (Ш.13)

где рi, рj - статическое давление на уровне пола i-го и j-го помещений, Па;

rj, ri - среднеобъемные плотности газа j-м и i-м помещениях, кг/м3.

g - ускорение свободного падения, м/с2.

Если плотность равных давлений расположена вне границ рассматриваемого проема (у0 £ h1 или у0 ³ h2), то поток в проеме течет в одну сторону и границы потока совпадают с физическими границами проема h1 и h2. Перепад давлений Dр, Па, в этом случае рассчитывают по формуле

(Ш.14)

Если плотность равных давлений расположена в границах потока (h1 < у0 < h2), то в проеме текут два потока: из i-го помещения в j-е и из j-го в i-е. Нижний поток имеет границы h1 и у0, перепад давления Dр для этого потока рассчитывают по формуле

Dр = pi - pj + g (y0 + h1) (rj - ri)/2. (Ш.15)

Поток в верхней части проема имеет границы у0 и h2, перепад давления Dр, Па, для него рассчитывают по формуле

Dр = pi - pj + g (h2 + y0) (rj - ri)/2. (Ш.16)

Знак расхода газов (входящий в помещение расход считают положительным, выходящий - отрицательным) и значение r зависит от знака перепада давлений:

(Ш.17)

Уравнение баланса массы выражается зависимостью

(Ш.18)

где Vj - объем помещения, м3;

t - время, с;

y - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с;

- сумма расходов газов, входящих в помещение, кг/с;

- сумма расходов газов, выходящих из помещения, кг/с

Уравнение энергии для коридора и лестничной клетки:

, (Ш.19)

где Сn, Ср - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/(кг · К);

Тi, Тj - температура газов соответственно в i-м и j-м помещениях, К.

Уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода

, (Ш.20)

где - концентрация L компонентов продуктов горения в j-м и i-м помещениях, кг/кг;

LL -количество L компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.

Уравнение баланса оптической плотности дыма

, (Ш.21)

где - оптическая плотность дыма в j-м и i-м помещениях, Нп/м;

Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп · м/кг.

Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму соотношением

lпр = 2,38 / m

Время начала эвакуации tн.э для зданий (сооружений) без систем оповещения рассчитывают по результатам исследования поведения людей при пожарах в зданиях конкретного назначения.

При наличии в здании системы оповещения о пожаре tн.э принимают равным времени срабатывания системы с учетом ее инерционности. При отсутствии необходимых исходных данных для определения времени начала эвакуации в зданиях (сооружениях) без систем оповещения tн.э следует принимать равным 0,5 мин - для этажа пожара и 2 мин - для вышележащих этажей.

Если местом возникновения пожара является зальное помещение, где пожар может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в нем людьми, то tн.э допускается принимать равным нулю. В этом случае вероятность Рэ.п вычисляют по зависимости

(Ш.23)

где tнб - необходимое время эвакуации из зальных помещений.

Примечание - Зданиями (сооружениями) без систем оповещения считают те здания (сооружения), возникновение пожара внутри которых может быть замечено одновременно всеми находящимися там людьми.

 

tнб рассчитывают для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующегося наибольшим темпом нарастания ОФП в рассматриваемом помещении. Сначала рассчитывают критическую продолжительность пожара tкр, с, по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне):

по повышенной температуре:

(Ш.24)

по потере видимости:

(Ш.25)

по пониженному содержанию кислорода:

(Ш.26)

по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:

(Ш.27)

где В - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

t0 - начальная температура воздуха в помещении, °С;

,

п - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг/сn;

Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;

Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

Ср - удельная изобарная теплоемкость газа, МДж/ (кг · К);

j - коэффициент теплопотерь;

h - коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, м3;

a - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е - начальная освещенность, лк;

lпр - предельная дальность видимости в дыму, м;

Dm - дымообразующая способность горящего материала, Нп · м2/кг;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг/кг;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3 = 0,11 кг/м3; XCO =1,16 · 10-3 кг/м3; XHC1 = 23 · 10-6 кг/м3);

- удельный расход кислорода, кг/кг.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности.

Z рассчитывают по формуле

, при H £ 6 м, (Ш.28)

где h - высота рабочей зоны, м (h = hпл + 1,7 - 0,5 d; hпл - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м; d - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м);

H - высота помещения, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом, значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел.

Параметры А и п рассчитывают так:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью

A = yF F при n = 1,

где yF - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг/(м2 · с);

для кругового распространения пожара

А = 1,05 yF n2 при n = 3,

где n - линейная скорость распространения пламени, м/с;

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например распространения огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте)

А = yF nb при n = 2,

где b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

При отсутствии специальных требований a и Е принимают равными 0,3 и 50 лк соответственно, и значение lпр = 20 м.

Исходные данные для проведения расчетов могут быть взяты из справочной литературы.

Из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара выбирают минимальное:

(Ш.29)

Необходимое время эвакуации людей tнб, мин, из рассматриваемого помещения рассчитывают по формуле

. (Ш.30)

При расположении людей на различных по высоте площадках необходимое время эвакуации следует определять для каждой площадки.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. Если рассчитать свободный объем невозможно, то допускается принимать его равным 80 % геометрического объема.

При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток расчетный индивидуальный риск Qв для людей, находящихся в помещениях, расположенных выше этажа пожара, рассчитывают по формуле

Qв = Qп (1 - Pп.з). (Ш.31)

Ш.2.6 Вероятность эвакуации людей Pд.в по наружным эвакуационным лестницам и другими путями эвакуации принимают равной 0,05 - в жилых; 0,03 - в остальных при наличии таких путей; 0,001 - при их отсутствии.

Ш.2.7 Вероятность эффективного срабатывания противопожарной защиты Рп.з рассчитывают по формуле

, (Ш.32)

где п - число технических решений противопожарной защиты в здании;

Ri - вероятность эффективного срабатывания i-го технического решения.

Ш.2.8 Для эксплуатируемых зданий (сооружений) расчетный индивидуальный риск допускается проверять окончательно с использованием статистических данных по формуле

, (Ш.33)

где NT - число пожаров с гибелью людей в рассматриваемой группе однотипных зданий за период времени Т, лет;

Nоб - количество наблюдаемых объектов в группе.

Однотипными считают здания (сооружения) с одинаковой категорией пожарной опасности, одинакового функционального назначения и с близкими основными параметрами: геометрическими размерами, конструктивными характеристиками, количеством горючей нагрузки, вместимостью (числом людей в здании), производственными мощностями.

 

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком

 

Краткое содержание:

ГОСТ Р 12.3.047-98

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Система стандартов безопасности труда

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Общие требования. Методы контроля

ОКС 13.220

ОКСТУ 4854

Предисловие

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

3 ОПРЕДЕЛЕНИЯ

4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ

6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

7 ПОРЯДОК ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ, ОТЛИЧНЫХ ОТ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ

А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта

А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Таблица А.1

А.3 Горючие пыли

Z = 0,5 F, (A.22)

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН, ОГРАНИЧЕННЫХ НИЖНИМ КОНЦЕНТРАЦИОННЫМ ПРЕДЕЛОМ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ (НКПР) ГАЗОВ И ПАРОВ

Б.1 Метод расчета зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство при неподвижной воздушной среде

Примеры

Б.2 Метод расчета размеров зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в помещение

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ В

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ

B = (1 + S2) / (2S), (B.10)

А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ

Г.1 Сущность метода

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ОТКРЫТОМ ПРОСТРАНСТВЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ РЕЗЕРВУАРА С ПЕРЕГРЕТОЙ ЖИДКОСТЬЮ ИЛИ СЖИЖЕННЫМ ГАЗОМ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НЕГО ОЧАГА ПОЖАРА

ПРИЛОЖЕНИЕ И

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

Таблица И.1

ПРИЛОЖЕНИЕ К

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

К.1 Условные обозначения

К.2 Определение интегральных теплотехнических параметров объемного свободно развивающегося пожара в помещении

К.3 Расчет температурного режима в помещении с учетом начальной стадии пожара при горении твердых горючих и трудногорючих материалов

ПРИЛОЖЕНИЕ Л

МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Л.1 Расчет требуемых пределов огнестойкости

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ М

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ

М.1 Введение

М.2 Расчет площади сливных отверстий

Пример

Таблица М.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС

Н.1 Общие требования

Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы

ПРИЛОЖЕНИЕ П

МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)

Таблица П.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Р

ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ

Таблица Р.1

Таблица Р.2

Таблица Р.3

ПРИЛОЖЕНИЕ С

ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ

Т.1 Сущность метода

Т.2 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.3 Степень влияния различных параметров на безопасную площадь разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.4 Зависимость фактора турбулентности от условий развития взрыва в технологическом оборудовании с газопаровыми смесями при точечном источнике зажигания

Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров

Т.6 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращается горючая пыль

Таблица Т.3

Таблица Т.4

Т.7 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращаются гибридные смеси

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ У

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ

Таблица У.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Таблица Ф.1

Таблица Ф.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Х

ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Таблица Х.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

Ш.1 Сущность метода

Ш.2 Основные расчетные зависимости

Ш.3 Оценка индивидуального риска

Ш.4 Расчет социального риска

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Я

БИБЛИОГРАФИЯ

Содержание

Рейтинг@Mail.ru