string(102) "/var/www/firenotes.ru/public_www/x_gost-bezopasnostq/gost-r-12.3.047-98/gost-r-12.3.047-98_a_0007.html"
ГОСТ Р 12.3.047-98 стр.7 Примеры. Приложение м. Метод расчета размера сливных отверстий. М.1 введение. М.2 расчет площади сливных отверстий.
ГОСТ Р 12.3.047-98 
Примеры. Приложение м. Метод расчета размера сливных отверстий. М.1 введение.... ГОСТ Р 12.3.047-98 
Примеры. Приложение м. Метод расчета размера сливных отверстий. М.1 введение....

ГОСТ Р 12.3.047-98 => Примеры. Приложение м. Метод расчета размера сливных отверстий. М.1 введение. М.2 расчет площади сливных отверстий.

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Гост. безопасность ->  ГОСТ Р 12.3.047-98 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком
 

Примеры

1 Определить требуемую огнестойкость железобетонной плиты перекрытия над участком механического цеха при свободном горении 100 кг индустриального масла на площади F = 3 м2. Размеры помещения 18 х 12 х 4 м, в помещении есть проем с размерами 4 х 3 м. Принять, что допустимая вероятность отказов Рдоп равна 10-6.

Расчет

Из справочников найдем, что скорость выгорания масла Мср = 2,7 кг/(м2·мин). Тогда вычислим продолжительность локального пожара tп по формуле (Л.6)

tп = 100 / (3 · 2,7) » 12,4 мин.

Проемность П в случае локального пожара определим по формуле (Л.4)

.

Теперь найдем эквивалентную продолжительность пожара tэ для железобетонной плиты перекрытия при горении индустриального масла. По рисунку Л.4 получим tэ < 0,5 ч. Согласно условию задачи РA = Pп.о = 0, а по таблице Л.2 находим Ро = 0,6 · 10-5 м2/год. Тогда предельная вероятность Рп, вычисленная по формуле (Л.6), равна:

Рп = 10-6 / (6 · 10-6 · 18 · 12) » 7,7 · 10-4.

Интерполируя данные таблицы Л.4, находим, что b » 3,1. Теперь вычислим коэффициент огнестойкости по формуле (Л.8):

Ко = 0,527 ехр (0,36 · 3,1) » 1,6.

Требуемый предел огнестойкости tо равен:

tо < 1,6 · 0,5 = 0,8 ч.

2 Определить требуемую огнестойкость железобетонной плиты перекрытия над участком механического цеха в условиях объемного пожара при свободном горении древесины с плотностью нагрузки 20 кг · м-2. Размеры помещения 18 х 12 х 4 м, в помещении есть проем с размерами 4 х 3 м. Принять Рдоп = 10-6 м2/год.

Расчет

Определим фактор проемности П. Объем V помещения равен

V = 18 · 12 · 4 = 864 м3 < 1000 м3.

Тогда по формуле (Л.3) получаем

.

Характерную продолжительность пожара вычислим по формуле (Л.4). Общее количество пожарной нагрузки G равно

G = 20 · 18 · 12 = 4320 кг.

По формуле (Л.4) определяем, что

ч.

По рисунку Л.7 определяем эквивалентную продолжительность пожара tэ для железобетонной плиты перекрытия при вычисленных значениях П и tп Получаем, что tэ » 0,8 ч. С учетом вычисленного в примере 1 значения Ко найдем требуемый предел огнестойкости tо:

tо = 1,6 · 0,8 » 1,3 ч.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ М

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ

 

М.1 Введение

M.1.1 Настоящий метод устанавливает порядок расчета площади сливного отверстия в ограничивающем жидкость устройстве (поддоне, отсеке, огражденном бортиками участке цеха, производственной площадке и т.п.), при котором исключается перелив жидкости через борт ограничивающего устройства и растекание жидкости за его пределами.

М.1.2 В расчете учитывают поступление горючей жидкости в поддон из аппарата в момент его аварийного вскрытия, воды от установки пожаротушения и выгорание жидкости с поверхности поддона.

М.1.3 В методике расчета приняты следующие предположения:

- при возникновении аварийной ситуации герметичность стенок аппарата не нарушается;

- разрушаются только патрубки, лежащие ниже уровня жидкости в аппарате, образуя сливные отверстия, равные диаметру патрубков;

- вероятность одновременного разрушения двух патрубков мала;

- давление паров над поверхностью жидкости в аппарате в процессе слива жидкости не меняется.

 

М.2 Расчет площади сливных отверстий

М.2.1 Для проведения расчета необходимо знать:

- количество трубопроводов п, расположенных ниже уровня горючей жидкости в аппарате, и площадь их поперечного сечения s, м2;

- площадь поперечного сечения аппарата Fa, м2;

- высоту уровня жидкости над трубопроводами Н, м;

- высоту борта поддона L, м;

- интенсивность орошения водой, подаваемой из установок пожаротушения, площади поддона I, кг/(м2 · с);

- скорость выгорания горючей жидкости W, кг/(м2 · с);

- избыточное давление в аппарате над поверхностью жидкости р, Н/м2.

Целью расчета является выбор площади поддона Fп, м2, и расчет площади сливного отверстия f м2.

М.2.2 По заданным исходным данным определить начальные расходы Qi, м3/с, жидкости из аппарата через отверстия, равные сечению трубопроводов, расположенных на аппарате, по формуле

, (М.1)

где ji = 0,65 - коэффициент истечения жидкости через отверстие;

si - площадь сечения i-го трубопровода;

g - ускорение силы тяжести, равное 9,81 м/с2;

Нi - высота уровня жидкости над i-м трубопроводом.

М.2.3 По наибольшему из вычисленных начальных расходов Qм выбрать площадь отверстия в аппарате s и высоту уровня жидкости над ним Нo.

М.2.4 Из конструктивных соображений выбрать площадь поддона Fп, м2.

М.2.5 Определить т

, (M.2)

где hmax = 0,8L - максимально допустимый уровень жидкости в поддоне.

М.2.6 Вычислить объем жидкости, поступающей в поддон в единицу времени от установки пожаротушения (с учетом выгорания горючей жидкости) Q0, м3/с, по формуле

, (М.3)

где r - плотность огнетушащей жидкости, кг/м3.

При отсутствии данных по скорости выгорания W следует положить равной нулю.

М.2.7 Если т < 1, то площадь сливного отверстия определить по формуле

. (М.4)

M.2.8 При т ³ 1 порядок расчета f следующий:

М.2.8.1 Определить напор, создаваемый сжатыми газами в аппарате

, (М.5)

где r - плотность воды, кг/м3.

М.2.8.2 Вычислить значение параметра

, (М.6)

где Qmax - максимальный расход жидкости из аппарата, определяемый по М.2.2.

М.2.8.3 По b с помощью таблицы М.1 необходимо найти а. Если данных таблицы М.1 для определения а недостаточно, то а определяют путем решения системы уравнений

(М.7)

 

Таблица M.1 - Зависимость параметра а от b

 

а

b

а

b

а

b

а

b

0,000

0,000

0,990

0,993

3,107

1,901

14,999

3,408

0,071

0,106

1,000

1,000

3,418

1,987

16,573

3,506

0,170

0,241

1,045

1,030

3,762

2,075

18,313

3,605

0,268

0,361

1,081

1,053

4,144

2,164

20,236

3,705

0,362

0,467

1,185

1,117

4,568

2,255

22,362

3,804

0,454

0,560

1,255

1,158

5,037

2,347

24,711

3,903

0,540

0,642

1,337

1,205

5,557

2,440

27,308

4,003

0,622

0,714

1,433

1,256

6,132

2,534

30,178

4,102

0,697

0,777

1,543

1,313

6,769

2,628

33,351

4,219

0,765

0,831

1,668

1,374

7,473

2,725

36,857

4,302

0,853

0,877

1,810

1,439

8,253

2,821

40,732

4,401

0,876

0,915

1,971

1,509

9,115

2,918

45,014

4,501

0,921

0,946

2,151

1,581

10,068

3,015

54,978

4,701

0,955

0,970

2,352

1,657

11,121

3,113

67,148

4,901

0,980

0,980

2,575

1,736

12,287

3,211

74,210

5,000

0,986

0,986

2,828

1,817

13,575

3,309

 

 

 

M.2.8.4 Рассчитать f м3, по формуле

. (М.8)

М.2.9 Выбрать сечение отходящих от поддона трубопроводов fт из условия fт > f.

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
текст целиком

 

Краткое содержание:

ГОСТ Р 12.3.047-98

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Система стандартов безопасности труда

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Общие требования. Методы контроля

ОКС 13.220

ОКСТУ 4854

Предисловие

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

3 ОПРЕДЕЛЕНИЯ

4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ

6 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

7 ПОРЯДОК ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ, ОТЛИЧНЫХ ОТ ПРОЦЕССОВ ПОВЫШЕННОЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

МЕТОД РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ, РАЗВИВАЕМОГО ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ

А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта

А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Таблица А.1

А.3 Горючие пыли

Z = 0,5 F, (A.22)

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН, ОГРАНИЧЕННЫХ НИЖНИМ КОНЦЕНТРАЦИОННЫМ ПРЕДЕЛОМ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ (НКПР) ГАЗОВ И ПАРОВ

Б.1 Метод расчета зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство при неподвижной воздушной среде

Примеры

Б.2 Метод расчета размеров зон, ограниченных НКПР газов и паров, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в помещение

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ В

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРАХ ПРОЛИВОВ ЛВЖ И ГЖ

B = (1 + S2) / (2S), (B.10)

А = (2,722 + 4,102 + 1) / (2 · 4,1) = 3,08,

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ЗОН РАСПРОСТРАНЕНИЯ ОБЛАКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ ПРИ АВАРИИ

Г.1 Сущность метода

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ И ВРЕМЕНИ СУЩЕСТВОВАНИЯ «ОГНЕННОГО ШАРА»

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ СГОРАНИИ ГАЗОПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ В ОТКРЫТОМ ПРОСТРАНСТВЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ РЕЗЕРВУАРА С ПЕРЕГРЕТОЙ ЖИДКОСТЬЮ ИЛИ СЖИЖЕННЫМ ГАЗОМ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НЕГО ОЧАГА ПОЖАРА

ПРИЛОЖЕНИЕ И

МЕТОД РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ИСПАРЕНИЯ ГОРЮЧИХ НЕНАГРЕТЫХ ЖИДКОСТЕЙ И СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

Таблица И.1

ПРИЛОЖЕНИЕ К

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

К.1 Условные обозначения

К.2 Определение интегральных теплотехнических параметров объемного свободно развивающегося пожара в помещении

К.3 Расчет температурного режима в помещении с учетом начальной стадии пожара при горении твердых горючих и трудногорючих материалов

ПРИЛОЖЕНИЕ Л

МЕТОД РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Л.1 Расчет требуемых пределов огнестойкости

Примеры

ПРИЛОЖЕНИЕ М

МЕТОД РАСЧЕТА РАЗМЕРА СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИЙ

М.1 Введение

М.2 Расчет площади сливных отверстий

Пример

Таблица М.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

МЕТОД РАСЧЕТА ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ПАРОВЫХ ЗАВЕС

Н.1 Общие требования

Н.2 Порядок расчета параметров паровой завесы

ПРИЛОЖЕНИЕ П

МЕТОД РАСЧЕТА ФЛЕГМАТИЗИРУЮЩИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ (ФЛЕГМАТИЗАЦИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТАХ)

Таблица П.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Р

ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОГНЕГАСЯЩИХ КАНАЛОВ ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕЙ

Таблица Р.1

Таблица Р.2

Таблица Р.3

ПРИЛОЖЕНИЕ С

ВОДЯНОЕ ОРОШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ БЕЗОПАСНОЙ ПЛОЩАДИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ

Т.1 Сущность метода

Т.2 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.3 Степень влияния различных параметров на безопасную площадь разгерметизации технологического оборудования с газопаровыми смесями

Т.4 Зависимость фактора турбулентности от условий развития взрыва в технологическом оборудовании с газопаровыми смесями при точечном источнике зажигания

Т.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров

Т.6 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращается горючая пыль

Таблица Т.3

Таблица Т.4

Т.7 Формулы для расчета безопасной площади разгерметизации оборудования и помещений, в которых обращаются гибридные смеси

Пример

ПРИЛОЖЕНИЕ У

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОТИВОПОЖАРНЫМ ПРЕГРАДАМ

Таблица У.1

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

ТРЕБОВАНИЯ К ОГНЕЗАЩИТЕ ОГРАЖДЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Таблица Ф.1

Таблица Ф.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Х

ЗАЩИТА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ УСТАНОВКАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Таблица Х.2

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

ТРЕБОВАНИЯ К СРЕДСТВАМ ПОЖАРНОЙ СВЯЗИ И СИГНАЛИЗАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

МЕТОД РАСЧЕТА ИНДИВИДУАЛЬНОГО И СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

Ш.1 Сущность метода

Ш.2 Основные расчетные зависимости

Ш.3 Оценка индивидуального риска

Ш.4 Расчет социального риска

ПРИЛОЖЕНИЕ Э

МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

МЕТОД ОЦЕНКИ СОЦИАЛЬНОГО РИСКА ДЛЯ НАРУЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ПРИЛОЖЕНИЕ Я

БИБЛИОГРАФИЯ

Содержание