СНиП II-23-81 
Таблица 7. Изгибаемые элементы. Таблица 8*. СНиП II-23-81 
Таблица 7. Изгибаемые элементы. Таблица 8*.

СНиП II-23-81 => Таблица 7. Изгибаемые элементы. Таблица 8*.

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Снип ->  СНиП II-23-81 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
текст целиком
 

Таблица 7

 

Тип сечения

Схема сечения

Приведенные гибкости lef составных стержней сквозного сечения

с планками при

с решетками

Js l / (Jbb) < 5

Js l / (Jbb) ³ 5

1

(14)

(17)

(20)

2

(15)

(18)

(21)

3

(16)

(19)

(22)

 

Обозначения принятые в табл. 7:

b - расстояние между осями ветвей;

l - расстояние между центрами планок;

l - наибольшая гибкость всего стержня;

l1, l2, l3 - гибкость отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов;

A - площадь сечения всего стержня;

Ad1 и Ad2 - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2;

Ad - площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня);

a1 и a2 - коэффициенты, определяемые по формуле

где

a, b, l - размеры, определяемые по рис. 2;

n, n1, n2, n3 - коэффициенты, определяемые соответственно по формулам;

здесь

Jb1 и Jb3 - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3);

Jb1 и Jb2 - то же, двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2);

Js - момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси x-x (рис. 3);

Js1 и Js2 - моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2).


5.7. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов не превышают:

для сжатых элементов.................................... 40i

для растянутых элементов............................ 80i

Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений - минимальный.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.

5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней должен выполняться на условную поперечную силу Qfic, принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле

Qfic = 7,15 · 10-6 (2330 - E/Ry) N/j, (23)*

где N - продольное усилие в составном стержне;

j - коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.

Условную поперечную силу Qfic следует распределять:

при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости;

при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) - пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;

при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной 0,8Qfic.

 

 

Рис. 2. Схема раскосной решетки

 

5.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис. 3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на:

силу F, срезывающую планку, по формуле

F = Qs l/b; (24)

момент M1, изгибающий планку в ее плоскости, по формуле

M1 = Qs l/2 (25)

где Qs - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.

 

 

Рис. 3. Составной стержень на планках

 

5.10. Расчет соединительных решеток должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис. 4) следует учитывать дополнительное усилие Nad, возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле

(26)

где N - усилие в одной ветви стержня;

А - площадь сечения одной ветви;

Ad - площадь сечения одного раскоса;

a - коэффициент, определяемый по формуле

a = a l2 / (a3 + 2b3) (27)

где a, l и b - размеры, указанные на рис. 4.

 

 

Рис. 4. Схема крестовой решетки с распорками

 

5.11. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (23)*.

 

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

 

5.12. Расчет на прочность элементов (кроме балок с гибкой стенкой, с перфорированной стенкой и подкрановых балок), изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле

(28)

Значение касательных напряжений t в сечениях изгибаемых элементов должны удовлетворять условию

(29)

При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения t в формуле (29) следует умножать на коэффициент a, определяемый по формуле

a = a / (a - d), (30)

где a - шаг отверстий;

d - диаметр отверстия.

5.13. Для расчета на прочность стенки балки в местах приложения нагрузки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, не укрепленных ребрами жесткости, следует определять местное напряжение sloc по формуле

(31)

где F - расчетное значение нагрузки (силы);

lef - условная длина распределения нагрузки, определяемая в зависимости от условий опирания; для случая опирания по рис. 5.

lef = b + 2tf, (32)

где tf - толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис. 5, а), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рис. 5, б).

 

 

Рис. 5. Схема для определения длины распределения нагрузки на балку

а - сварную; б - прокатную

 

5.14*. Для стенок балок, рассчитываемых по формуле (28), должны выполняться условия:

(33)

где - нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;

sy - то же, перпендикулярные оси балки, в том числе sloc, определяемое по формуле (31);

txy - касательное напряжение, вычисляемое по формуле (29) с учетом формулы (30).

Напряжения sx и sy, принимаемые в формуле (33) со своими знаками, а также txy следует определять в одной и той же точке балки.

5.15. Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки и удовлетворяющих требованиям пп. 5.12 и 5.14*, следует выполнять по формуле

(34)

где Wc - следует определять для сжатого пояса;

jb - коэффициент, определяемый по прил. 7*.

При определении значения jb за расчетную длину балки lef следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей lef = l (где l - пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: lef = l при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь l - длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении пояса на конце и по длине консоли.

5.16*. Устойчивость балок не требуется проверять:

а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский и профилированный металлический настил, волнистую сталь и т. п.);

б) при отношении расчетной длины балки lef к ширине сжатого пояса b, не превышающем значений, определяемых по формулам табл. 8* для балок симметричного двутаврового сечения и с более развитым сжатым поясом, для которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75 ширины сжатого пояса.

 

Таблица 8*

 

Место приложения нагрузки

Наибольшие значения lef /b, при которых не требуется расчет на устойчивость прокатных и сварных балок

(при 1 £ h/b < 6 и 15 £ b/t £ 35)

К верхнему поясу

(35)

К нижнему поясу

(36)

Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе

(37)

Обозначения, принятые в таблице 8*:

b и t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса;

h - расстояние (высота) между осями поясных листов.

Примечания: 1. Для балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах значения lef /b, получаемые по формулам таблицы 8* следует умножать на коэффициент 1,2.

2. Для балок с отношением b/t < 15 в формулах таблицы 8* следует принимать b/t = 15.

 

Закрепление сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно быть рассчитано на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять:

при закреплении в отдельных точках по формуле (23)*, в которой j следует определять при гибкости l = lef/i (здесь i - радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), а N следует вычислять по формуле

N = (Af + 0,25AW)Ry; (37, а)

при непрерывном закреплении по формуле

qfic = 3Qfic/l, (37, б)

где qfic - условная поперечная сила на единицу длины пояса балки;

Qfic - условная поперечная сила, определяемая по формуле (23)*, в которой следует принимать j = 1, а N - определять по формуле (37,а).

5.17. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле

(38)

где x и y - координаты рассматриваемой точки сечения относительно главных осей.

В балках, рассчитываемых по формуле (38), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формулам (29) и (33) в двух главных плоскостях изгиба.

При выполнении требований п. 5.16*,а проверка устойчивости балок, изгибаемых в двух плоскостях, не требуется.

5.18*. Расчет на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2), несущих статическую нагрузку, при соблюдении пп. 5.19*-5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять с учетом развития пластических деформаций по формулам

при изгибе в одной из главных плоскостей при касательных напряжениях t £ 0,9Rs (кроме опорных сечений)

(39)

при изгибе в двух главных плоскостях при касательных напряжениях t £ 0,5Rs (кроме опорных сечений)

(40)

здесь M, Mx и My - абсолютные значения изгибающих моментов;

c1 - коэффициент, определяемый по формулам (42) и (43);

cx и cy - коэффициенты, принимаемые по табл. 66.

Расчет в опорном сечении балок (при M = 0; Mx = 0 и My = 0) следует выполнять по формуле

(41)

При наличии зоны чистого изгиба в формулах (39) и (40) вместо коэффициентов c1, cx и су следует принимать соответственно:

c1m = 0,5 (1 + c); cxm = 0,5 (1 + cx); сym = 0,5 (1 + cy).

При одновременном действии в сечении момента М и поперечной силы Q коэффициент с1 следует определять по формулам:

при t £ 0,5Rs c1 = c; (42)

при 0,5Rs < t £ 0,9Rs c1 = 1,05bc, (43)

где (44)

здесь с - коэффициент, принимаемый по табл. 66;

t и h - соответственно толщина и высота стенки;

a - коэффициент, равный a = 0,7 для двутаврового сечения, изгибаемого в плоскости стенки; a = 0 - для других типов сечений;

с1 - коэффициент, принимаемый не менее единицы и не более коэффициента с.

С целью оптимизации балок при их расчете с учетом требований пп. 5.20, 7.5, 7.24 и 13.1 значения коэффициентов с, сх и су в формулах (39) и (40) допускается принимать меньше значений, приведенных в табл. 66, но не менее 1,0.

При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения касательных напряжений t следует умножать на коэффициент, определяемый по формуле (30).

5.19*. Расчет на прочность балок переменного сечения с учетом развития пластических деформаций следует выполнять только для одного сечения с наиболее неблагоприятным сочетанием усилий M и Q; в остальных сечениях учитывать развитие пластических деформаций не допускается.

Расчет на прочность изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2), воспринимающих динамические, вибрационные или подвижные нагрузки, допускается выполнять с учетом развития пластических деформаций, не препятствующих требуемым условиям эксплуатации конструкций и оборудования.

5.20. Для обеспечения общей устойчивости балок, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций, необходимо, чтобы либо были выполнены требования п. 5.16*,а, либо наибольшие значения отношений расчетной длины балки к ширине сжатого пояса lef/b, определяемые по формулам табл. 8*, были уменьшены умножением на коэффициент

d = [1 - 0,7(c1 - 1) / (c - 1)], здесь 1 < c1 £ c.

Учет пластичности при расчете балок со сжатым поясом менее развитым, чем растянутый, допускается лишь при выполнении условий п. 5.16*,а.

5.21. В балках, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций, стенки следует укреплять поперечными ребрами жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и 7.13, в том числе в местах приложения сосредоточенной нагрузки.

5.22. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок постоянного двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20 %, несущих статическую нагрузку, при условии соблюдения требований пп. 5.20, 5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять по формуле (39) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов.

Расчетные значения изгибающего момента М следует определять по формуле

М = aMmax, (45)

где Mmax - наибольший изгибающий момент в пролете или на опоре, определяемый из расчета неразрезной балки в предположении упругой работы материала;

a - коэффициент перераспределения моментов, определяемый по формуле

(46)

здесь Mef - условный изгибающий момент, равный:

а) в неразрезных балках со свободно опертыми концами большему из значений

(47)

Mef = 0,5M2, (48)

где символ max означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения;

M1 - изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке;

М2 - максимальный изгибающий момент в промежуточном пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке;

а - расстояние от сечения, в котором действует момент М1, до крайней опоры;

l - длина крайнего пролета;

б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами Mef = 0,5М3, где М3 - наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;

в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение Mef следует определять по формуле (47).

Расчетное значение поперечной силы Q в формуле (44) следует принимать в месте действия Mmax. Если Mmax - момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.

5.23. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям п. 5.22, в случае изгиба в двух главных плоскостях при t £ 0,5Rs следует производить по формуле (40) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям п. 5.22.

 

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
текст целиком

 

Краткое содержание:

СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

Таблица 1*

Таблица 2*

Таблица 3

Таблица 4*

Таблица 5*

4*. УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ

Таблица 6*

5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Таблица 7

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Таблица 8*

ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ

Таблица 9

Таблица 10

ОПОРНЫЕ ЧАСТИ

6. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПЛОСКИХ ФЕРМ И СВЯЗЕЙ

Таблица 11

Таблица 12

РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ РЕШЕТЧАТЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Таблица 13*

Таблица 14*

Таблица 15*

Таблица 16

РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ СТРУКТУРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Таблица 17

РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ КОЛОНН (СТОЕК)

Таблица 17, а

Таблица 18

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 19*

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 20*

7. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВ ИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

СТЕНКИ БАЛОК

Таблица 21

Таблица 22

Таблица 23

Таблица 23,а

Таблица 24

Таблица 25

Таблица 26

СТЕНКИ ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 27

ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ (ПОЛКИ) ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ, СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 29*

Таблица 30

8. РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ

Расчет на устойчивость

Таблица 31

Основные требования к расчету металлических мембранных конструкций

9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость

Таблица 32*

Таблица 33

10. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ПРОЧНОСТЬ С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ

11. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

Таблица 35*

Соединения на высокопрочных болтах

Таблица 36

Соединения с фрезерованными торцами

Поясные соединения в составных балках.

Таблица 37*

12. Общие требования по проектированию стальных конструкций

Основные положения

Сварные соединения

Таблица 38*

Болтовые соединения и соединения на высокопрочных болтах

Таблица 39

13. Дополнительные требования по проектированию производственных зданий и сооружений1

Относительные прогибы и отклонения конструкций

Расстояния между температурными швами

Таблица 42

Фермы и структурные

плиты покрытий

Колонны

Связи

Балки

Подкрановые балки

Листовые конструкции

Монтажные крепления

14. Дополнительные требования по проектированию жилых и общественных зданий и сооружений

Каркасные здания

Висячие покрытия

15*. Дополнительные требования по проектированию опор воздушных линий электропередачи, конструкций открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта

Таблица 44*

Таблица 45

16. Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений (АС) связи высотой до 500 м

Таблица 46

Таблица 47

17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных

Таблица 48

18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой

19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой

Таблица 49

20. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции

Таблица 49, а

Таблица 49, а1

Материалы для стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Таблица 50*

Стали для стальных конструкций зданий и сооружений

Таблица 51*

Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката по ГОСТ 27772-88 для стальных конструкций зданий и сооружений

Таблица 51, а.

Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе труб для стальных конструкций зданий и сооружений.

Таблица 51, б

Марки стали, заменяемые сталями по ГОСТ 27772-88

Таблица 52*

Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах, диаметральному сжатию катков

Таблица 53

Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали

Таблица 54

Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна

Материалы для соединений стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Таблица 55*

Материалы для сварки, соответствующие стали

Таблица 56

Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами

Таблица 57*

Требования к болтам при различных условиях их применения

Таблица 58*

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов

Таблица 59*

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами.

Таблица 60*

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов.

Таблица 61*

Механические свойства высокопрочных болтов по ГОСТ 22356-77*

Таблица 62*

Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75

Физические характеристики материалов

Таблица 63

Физические характеристики материалов для стальных конструкций

Таблица 64

Физические характеристики проводов и проволоки

Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами

Таблица 65

Коэффициентыa1 и a2

Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций

Таблица 66

Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Определение коэффициентов расчетной длины колонн

Одноступенчатые колонны

Таблица 67

Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним свободным концом

Таблица 68

Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним концом, закрепленным только от поворота

Таблица 69

Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным шарнирно-опертым верхним концом

Таблица 70

Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным верхним концом, закрепленных от поворота

Двухступенчатые колонны

Таблица 71

Таблица 71, а

Таблица 72

Таблица 73

Коэффициенты влияния формы сечения h

Таблица 74

Таблица 75

Таблица 76

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

Коэффициенты cmax для двутавровых и тавровых сечений

Коэффициенты jb для расчета балок на устойчивость

для сварных двутавров:

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

Таблица 77

Таблица 78*

Таблица 79

Таблица 80

Таблица 81

Таблица 82

Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

Группы элементов и соединений при расчете на выносливость

Таблица 84

Определение свойств металла

Таблица 85

Число проверяемых элементов, проб и образцов

Основные буквенные обозначения величин

Содержание

Рейтинг@Mail.ru