11.12. Соединения на высокопрочных болтах следует рассчитывать в предположении передачи действующих в стыках и прикреплениях усилий через трение, возникающее по соприкасающимся плоскостям соединяемых элементов от натяжения высокопрочных болтов. При этом распределение продольной силы между болтами следует принимать равномерным.
11.13*. Расчетное усилие Qbh, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле
где Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта;
m - коэффициент трения, принимаемый по табл. 36*;
gh - коэффициент надежности, принимаемый по табл. 36*;
Abn - площадь сечения болта нетто, определяемая по табл. 62*;
gb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества n болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:
0,8 при n < 5;
0,9 при 5 £ n < 10;
1,0 при n ³ 10.
Количество n высокопрочных болтов в соединении при действии продольной силы следует определять по формуле
где k - количество поверхностей трения соединяемых элементов.
Натяжение высокопрочного болта следует производить осевым усилием P = Rbh Abn.
Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей |
Способ регулирования натяжения болтов |
Коэффициент трения m |
Коэффициенты gh при нагрузке и при разности номинальных диаметров отверстий и болтов d, мм |
|
динамической и при d = 3-6; статической и при d = 5-6 |
динамической и при d = 1; статической и при d = 1-4 |
|||
1. Дробеметный или дробеструйный двух поверхностей без консервации |
По M По a |
0,58 0,58 |
1,35 1,20 |
1,12 1,02 |
2. То же, с консервацией (металлизацией распылением цинка или алюминия) |
По M По a |
0,50 0,50 |
1,35 1,20 |
1,12 1,02 |
3. Дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности |
По M По a |
0,50 0,50 |
1,35 1,20 |
1,12 1,02 |
4. Газоплазменный двух поверхностей без консервации |
По M По a |
0,42 0,42 |
1,35 1,20 |
1,12 1,02 |
5. Стальными щетками двух поверхностей без консервации |
По M По a |
0,35 0,35 |
1,35 1,25 |
1,17 1,06 |
6. Без обработки |
По M По a |
0,25 0,25 |
1,70 1,50 |
1,30 1,20 |
Примечания. 1. Способ регулирования натяжения болтов по M означает регулирование по моменту закручивания, а по a - по углу поворота гайки. 2. Допускаются другие способы обработки соединяемых поверхностей, обеспечивающие значения коэффициентов трения m не ниже указанных в таблице. |
11.14. Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями под высокопрочные болты, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует производить: при динамических нагрузках - по площади сечения нетто An, при статических нагрузках - по площади сечения брутто А при Аn ³ 0,85А либо по условной площади Ac = 1,18An при An < 0,85А.
11.15. В соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн и т. п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.
Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах сварные швы и болты, включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать на максимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы при наиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действия поперечной силы.
11.16. Сварные швы и высокопрочные болты, соединяющие стенки и пояса составных двутавровых балок, следует рассчитывать согласно табл. 37*.
При отсутствии ребер жесткости для передачи больших неподвижных сосредоточенных нагрузок расчет прикрепления верхнего пояса следует выполнять как для подвижной сосредоточенной нагрузки.
При приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу балки сварные швы и высокопрочные болты, прикрепляющие этот пояс к стенке, следует рассчитывать по формулам (138) - (140)* табл. 37* независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения грузов.
Сварные поясные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать равнопрочными со стенкой.
11.17. В балках с соединениями на высокопрочных болтах с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
12.1*. При проектировании стальных конструкций необходимо:
предусматривать связи, обеспечивающие в процессе монтажа и эксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом и его элементов, назначая их в зависимости от основных параметров сооружения и режима его эксплуатации (конструктивной схемы, пролетов, типов кранов и режимов их работы, температурных воздействий и т. п.);
учитывать производственные возможности и мощность технологического и кранового оборудования предприятий - изготовителей стальных конструкций, а также подъемно-транспортное и другое оборудование монтажных организаций;
производить разбивку конструкций на отправочные элементы с учетом вида транспорта и габаритов транспортных средств, рационального и экономичного транспортирования конструкций на строительство и выполнения максимального объема работ на предприятии-изготовителе;
использовать возможность фрезерования торцов для мощных сжатых и внецентренно-сжатых элементов (при отсутствии значительных краевых растягивающих напряжений) при наличии соответствующего оборудования на предприятии-изготовителе;
предусматривать монтажные крепления элементов (устройство монтажных столиков и т. п.);
в болтовых монтажных соединениях применять болты класса точности В и С, а также высокопрочные, при этом в соединениях, воспринимающих значительные вертикальные усилия (креплениях ферм, ригелей, рам и т. п.), следует предусматривать столики; при наличии в соединениях изгибающих моментов следует применять болты класса точности В и С, работающие на растяжение.
12.2. При конструировании стальных сварных конструкций следует исключать возможность вредного влияния остаточных деформаций и напряжений, в том числе сварочных, а также концентрации напряжений, предусматривая соответствующие конструктивные решения (с наиболее равномерным распределением напряжений в элементах и деталях, без входящих углов, резких перепадов сечения и других концентраторов напряжений) и технологические мероприятия (порядок сборки и сварки, предварительных выгиб, механическую обработку соответствующих зон путем строгания, фрезерования, зачистки абразивным кругом и др.).
12.3. В сварных соединениях стальных конструкций следует исключать возможность хрупкого разрушения конструкций в процессе их монтажа и эксплуатации в результате неблагоприятного сочетания следующих факторов:
высоких местных напряжений, вызванных воздействием сосредоточенных нагрузок или деформаций деталей соединений, а также остаточных напряжений;
резких концентраторов напряжений на участках с высокими местными напряжениями и ориентированных поперек направления действующих растягивающих напряжений;
пониженной температуры, при которой данная марка стали в зависимости от ее химического состава, структуры и толщины проката переходит в хрупкое состояние.
При конструировании сварных конструкций следует учитывать, что конструкции со сплошной стенкой имеют меньше концентраторов напряжений и менее чувствительны к эксцентриситетам по сравнению с решетчатыми конструкциями.
12.4*. Стальные конструкции следует защищать от коррозии в соответствии со СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.
Защита конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях тропического климата, должна выполняться по ГОСТ 15150-69*.
12.5. Конструкции, которые могут подвергаться воздействию расплавленного металла (в виде брызг при разливке металла, при прорыве металла из печей или ковшей), следует защищать облицовкой или ограждающими стенками из огнеупорного кирпича или жароупорного бетона, защищенными от механических повреждений.
Конструкции, подвергающиеся длительному воздействию лучистой или конвекционной теплоты или кратковременному воздействию огня во время аварий тепловых агрегатов, следует защищать подвесными металлическими экранами или футеровкой из кирпича или жароупорного бетона.
12.6. В конструкциях со сварными соединениями следует:
предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;
обеспечивать свободный доступ к местах выполнения сварных соединений с учетом выбранного способа и технологии сварки.
12.7. Разделку кромок под сварку следует принимать по ГОСТ 8713-79*, ГОСТ 11533-75, ГОСТ 14771-76*, ГОСТ 23518-79, ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.
12.8. Размеры и форму сварных угловых швов следует принимать с учетом следующих условий:
а) катеты угловых швов kf должны быть не более 1,2t, где t - наименьшая толщина соединяемых элементов;
б) катеты угловых швов kf следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл. 38*;
в) расчетная длина углового сварного шва должна быть не менее 4kf и не менее 40 мм;
г) расчетная длина флангового шва должна быть не более 85bf kf (bf - коэффициент, принимаемый по табл. 34*), за исключением швов, в которых усилие действует на всем протяжении шва;
д) размер нахлестки должен быть не менее 5 толщин наиболее тонкого из свариваемых элементов;
е) соотношения размеров катетов угловых швов следует принимать, как правило, 1:1. При разных толщинах свариваемых элементов допускается принимать швы с неравными катетами, при этом катет, примыкающие к более тонкому элементу, должен соответствовать требованиям п. 12.8,а, а примыкающий к более толстому элементу - требованиям п. 12.8,б;
ж) в конструкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки, а также возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3, угловые швы следует выполнять с плавным переходом к основному металлу при обосновании расчетом на выносливость или на прочность с учетом хрупкого разрушения.
Вид соединения |
Вид сварки |
Предел текучести стали, МПа (кгс/см2) |
Минимальные катеты швов kf, мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм |
||||||
4-6 |
6-10 |
11-16 |
17-22 |
23-32 |
33-40 |
41-80 |
|||
Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое |
Ручная |
До 430 (4400) |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Св. 430 (4400) до 530 (5400) |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
|
Автоматическая и полуавтоматическая |
До 430 (4400) |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
Св. 430 (4400) до 530 (5400) |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
||
Тавровое с односторонними угловыми швами |
Ручная |
До 380 (3900) |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
Автоматическая и полуавтоматическая |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Примечания: 1. В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см2), а также из всех сталей при толщине элементов свыше 80 мм минимальные катеты угловых швов принимаются по специальным техническим условиям. 2. В конструкциях группы 4 минимальные катеты односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включ. и на 2 мм - при толщине элементов свыше 40 мм. |
12.9*. Для прикрепления ребер жесткости, диафрагм и поясов сварных двутавров по пп. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 и конструкций группы 4 допускается применять односторонние угловые швы, катеты которых kf следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл. 38*.
Применение этих односторонних угловых швов не допускается в конструкциях:
группы I;
эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноагрессивной средах (классификация согласно СНиП по защите строительных конструкций от коррозии);
возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3.
12.10. Для расчетных и конструктивных угловых швов в проекте должны быть указаны вид сварки, электроды или сварочная проволока, положение шва при сварке.
12.11. Сварные стыковые соединения листовых деталей следует, как правило, выполнять прямыми с полным проваром и с применением выводных планок.
В монтажных условиях допускается односторонняя сварка с подваркой корня шва и сварка на остающейся стальной подкладке.
12.12. Применение комбинированных соединений, в которых часть усилия воспринимается сварными швами, а часть - болтами, не допускается.
12.13. Применение прерывистых швов, а также электрозаклепок, выполняемых ручной сваркой с предварительным сверлением отверстий, допускается только в конструкциях группы 4.
Краткое содержание:
2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ
3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ
4*. УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ
5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ
ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ
6. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПЛОСКИХ ФЕРМ И СВЯЗЕЙ
РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ РЕШЕТЧАТЫХ КОНСТРУКЦИЙ
РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ СТРУКТУРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ КОЛОНН (СТОЕК)
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
7. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВ ИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
СТЕНКИ ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ (ПОЛКИ) ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ, СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
8. РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Основные требования к расчету металлических мембранных конструкций
9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость
10. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ПРОЧНОСТЬ С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ
11. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Соединения на высокопрочных болтах
Соединения с фрезерованными торцами
Поясные соединения в составных балках.
12. Общие требования по проектированию стальных конструкций
Болтовые соединения и соединения на высокопрочных болтах
13. Дополнительные требования по проектированию производственных зданий и сооружений1
Относительные прогибы и отклонения конструкций
Расстояния между температурными швами
14. Дополнительные требования по проектированию жилых и общественных зданий и сооружений
17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных
18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой
19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой
20. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции
Материалы для стальных конструкций и их расчетные сопротивления
Стали для стальных конструкций зданий и сооружений
Марки стали, заменяемые сталями по ГОСТ 27772-88
Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали
Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна
Материалы для соединений стальных конструкций и их расчетные сопротивления
Материалы для сварки, соответствующие стали
Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами
Требования к болтам при различных условиях их применения
Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов
Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами.
Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов.
Механические свойства высокопрочных болтов по ГОСТ 22356-77*
Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75
Физические характеристики материалов
Физические характеристики материалов для стальных конструкций
Физические характеристики проводов и проволоки
Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами
Определение коэффициентов расчетной длины колонн
Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним свободным концом
Коэффициенты влияния формы сечения h
Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами
Коэффициенты cmax для двутавровых и тавровых сечений
Коэффициенты jb для расчета балок на устойчивость
для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:
Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*
Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения
Группы элементов и соединений при расчете на выносливость
Число проверяемых элементов, проб и образцов