Расчетные условия |
Коэффициент Ке, для убежищ класса |
||
А-II |
А-III |
A-IV |
|
Предельное состояние Iа |
0,90 |
0,95 |
1,0 |
Предельное состояние Iб |
1 |
1,6 |
1,7 |
4.22*. Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси элемента, производится с учетом граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона xRд.
С целью предотвращения хрупкого разрушения изгибаемых элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iа, необходимо уменьшать подсчитываемое по формуле (14а) значение xд на 10%.
4.23. Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента,
при £ 0,9 xRд должен производиться по формуле
М £ Rпрдbxд(h0 - 0,5хд) + Rа.сдF¢a(h0 - a¢), (19)
при этом высота сжатой зоны хд определяется из формулы
RадFa - Rа.сдF¢a = Rпрдbxд. (20)
4.24. При расчете элементов на действие поперечной силы от эквивалентных статических нагрузок должны соблюдаться условия:
а) при расчете по предельному состоянию Iа
Q £ 0,45Rпрдbh0; (21)
б) при расчете по предельному состоянию Iб
Q £ 0,35 Rпрдbh0. (22)
В формулах (21) и (22) значение для бетонов марок выше М400 принимается как для бетона марки М400. При расчете сечений с переменной шириной по высоте принимается наименьшее значение ширины.
4.25. Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие
Q £ 0,6Rрдbh0. (23)
Значения правой части формулы (23) увеличиваются на 25% для сплошных плоских плит. При соблюдении условия (23) в сплошных плоских плитах поперечная арматура ставится конструктивно.
4.26. Расчет элементов с поперечной арматурой должен производиться по формуле
Q = SRа.хдFх + SRа.хдF0 sina + Qб. (24)
где Q - поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т.е. равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;
SRа.хдFх +
+SRа.хдF0 sina - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями. пересекающими наклонное сечение;
a - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении;
Qб - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.
Величина Qб для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле
где С - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента;
b, h0 - принимаются в пределах наклонного сечения.
4.27. Для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, отвечающая минимуму его несущей способности по поперечной силе (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклонного сечения), С0 определяется по формуле
а величина поперечной силы Qх.б, воспринимаемой хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С0, - по формуле
где qх - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле
и - расстояние между хомутами, см.
4.28. Применение изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.
В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры следует рассчитывать согласно требованиям главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок.
4.29. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться по формуле
Р £ Rрдbсрh0, (29)
где Р - продавливающая сила;
bср - среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании, в пределах рабочей высоты сечения h0;
Rрд - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.
При определении величин bср и Р предполагается, что продавливанием происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали.
При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (29) умножается на величину h0/с, но не более 2,5 (где с - длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).
4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:
P £ Rа.хдFх.п; (30)
Р £ 1,4 Rрдbсрh0, (31)
где Fх.п -суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые поверхности пирамиды продавливания;
Rа.хд - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.
Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.
При этом расчет на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железобетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.
Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.
4.31*. Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции над промежуточными опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов, по формуле
Предельное значение этих напряжении находится из выражения
tпр = 0,25RпрдКпов, (33)
где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента;
Кпов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента и принимаемый согласно табл. 24.
Характеристика шероховатости поверхности бетона |
Значение коэффициента Кпов |
1. Гладкая (заглаженная) поверхность |
0,45 |
2. Поверхность с естественной шероховатостью |
0,60 |
3. Поверхность с наличием местных углублений (1,5х1,5х1,0 см) с шагом 10х10 см |
0,65 |
4. Поверхность со втопленной щебенкой размером 20-40 мм через 50-70 мм в свежеуложенный и уплотненный бетон |
0,80 |
5. Поверхность свежеуложенного бетона сборного элемента, обработанная 15% -ным раствором сульфитно-спиртовой барды с последующим удалением несхватившегося слоя бетона пескоструйным аппаратом |
1,0 |
Если t > tпр, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.
5.1. В каменных и армокаменных конструкциях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.
5.2. Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,2.
5.3. Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,4 и коэффициент условий работы m = 1,1.
При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения Ку.св следует принимать равным 1.
5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,4.
5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предельным состояниям первой группы в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.
Расчет стен из каменных материалов при е0 £ 0,7у, производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е0 при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:
по предельному состоянию Iа - е0 £ 0,95у;
по предельному состоянию Iб - е0 £ 0,8у,
где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.
При обеспечении совместной работы каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прил. 12*.
5.6*. Расчет оснований убежищ должен производиться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.
Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротивления оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,3.
Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площади сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.
Расчет конструкции фундамента на прочность должен производиться на особое сочетание нагрузок, при этом эквивалентную статическую нагрузку следует принимать по п. 3.22 настоящих норм.
5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распространения вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, выбором принципа использования мерзлых грунтов в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отношении встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.
Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа использования вечномерзлых грунтов в качестве основания независимо от принципа, принятого дня окружающих зданий, если эти сооружения располагаются на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние. При этом следует учитывать использование вечномерзлых грунтов в качестве основания:
принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения;
принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.
5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточные, столбчатые или свайные фундаменты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предусмотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя при помощи естественного или механического побуждения для поддержания расчетной температуры вечномерзлых грунтов в основании сооружения.
Выбор типа охлаждающих устройств определяется особенностями местных условий (температура воздуха, количество ветреных дней и направление ветра) и теплотехническим расчетом.
5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.
Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаивания, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.
5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным на коэффициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения Ку, равный:
6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;
4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.
5.11. Расчет свайных фундаментов должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.
Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:
грунта основания сваи;
материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.
5.12. Несущая способность Рсв, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания определяется по формуле
где Рст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор;
DР1 - давление во фронте ударной волны, тс/м2 (DР1 =10 DР; DР - давление, кгс/см2, принимаемое согласно прил 1*);
Кb, Кv, Кz - коэффициенты, учитывающие несовпадение по времени максимума давления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: Кv = 1 м/с; Кz = 0,015 м; Кb = 0,7 для фундаментов под наружными стенками и Кb = 0,44 для внутренних стен (колонн);
п - количество разнородных слоев грунта;
vi - коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;
Пi - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;
Нгр - толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;
ji - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;
ví - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;
а1в, а1н - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25;
rв, rн - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тс×с2/м4 принимаемый по табл. 25;
Fр - площадь подошвы ростверка, определяемая методом подбора, приходящаяся на одну сваю, м2, за вычетом площади F0;
F0 - площадь опирания, м2, на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.
5.13. При определении несущей способности висячих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотненной засыпкой, суммирование по слоям при вычислении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.
Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений |
Параметр грунта тс.с2/м4 |
Скорость распространения упругопластических волн а1, м/с |
1. Насыпной грунт, уплотненный со степенью влажности G £0,5 |
0,16 |
150 |
2. Песок крупный и средней крупности при степени влажности G £ 0,8 |
0,17 |
250 |
3. Суглинок тугопластичный и плотнопластичный |
0,17 |
300 |
4. Глина твердая и полутвердая |
0,2 |
500 |
5. Лесс, лессовидный суглинок при показателя просадочности П= 0,17 |
0,15 |
200 |
6. Грунт при относительном содержании растительных остатков q > 0,6 (торф) |
0,1 |
100 |
7. Илы супесчаные глинистые |
0,15-0,19 |
500 |
8. Водонасыщенный грунт (ниже уровня грунтовых вод) при степени влажности: |
|
|
G >0,9 |
0,2 |
1500 |
G £0,8 |
0,19 |
450 |
Примечание. Для промежуточных значений характеристик r и q, приведенных в таблице, допускается применить интерполяцию. |
5.14. Несущая способность свай-стоек Рст, тс, по условию сопротивления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упрочнения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.
5.15. Количество свай и свай-оболочек Nсв в фундаменте убежища определяется по формуле
где Рс - постоянная нагрузка, тс, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;
Fп - площадь покрытия, м2, с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;
Кд - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:
а) грунта оснований свай Кд = 1;
б) материала сваи для висячих свай Кд = 1 и для свай-стоек Кд = 1,8;
DР1 - то же, что и в формуле (34);
Рсв - несущая способность сваи, тс.
Краткое содержание:
Защитные сооружения гражданской обороны
РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ
2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПОМЕЩЕНИЯ ОСНОВНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
ПОМЕЩЕНИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЯ (ПРУ) ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ
3*. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ НАГРУЗКИ И ИХ СОЧЕТАНИЯ
ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ
Схемы приложения динамических нагрузок на конструкции
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ
4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ
МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
А. Внецентренно сжатые элементы
5*. РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ,
ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ
РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ
6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ
7*. САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДИЗЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ «ДЭС»
ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ
ВОДОСНАБЖЕНИЕ И КАНАЛИЗАЦИЯ УБЕЖИЩ И ДЭС
ВОДОСНАБЖЕНИЕ И КАНАЛИЗАЦИЯ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ
8*. ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА И СВЯЗЬ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ
ЗАЩИЩЕННЫЕ ДИЗЕЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ (ДЭС)
9. УБЕЖИЩА, РАЗМЕЩАЕМЫЕ В ЗОНЕ ВОЗМОЖНОГО ЗАТОПЛЕНИЯ
10*. ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ УБЕЖИЩ
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГИДРОИЗОЛЯЦИИ
КОЭФФИЦИЕНТ S ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ СХЕМ ЗАГРУЖЕНИЯ И УСЛОВИЙ НА ОПОРАХ
ПРОТИВОВЗРЫВНЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ УБЕЖИЩ
ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОРУЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
КОЭФФИЦИЕНТ ЛОБОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Сх
РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ СВОРНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ УСИЛИЙ РАСПОРА
РАСЧЕТ СТЕН КОМПЛЕКСНОЙ КОНСТРУКЦИИ