1. Разработаны Научно-исследовательским институтом Всероссийского добровольного пожарного общества по обеспечению пожарной безопасности (НИИ ВДПО ОПБ): доктор технических наук, профессор Пузач С.В. (руководитель), к.т.н. Чумаченко А.П.
2. Согласованы с УГПС МЧС России г. Москвы, Москомархитектурой.
3. Подготовлены к утверждению и изданию Управлением перспективного проектирования, нормативов и координации проектно-изыскательских работ Москомархитектуры.
4. Утверждены приказом Москомархитектуры от 30.05.2005 № 72
В связи с переходом многих стран мира к гибкому объектно-ориентированному противопожарному нормированию математическое моделирование пожаров является определяющим звеном при решении различных задач пожарной безопасности. Федеральное законодательство, в частности, Закон "О техническом регулировании" и стандарт пожарной безопасности (ГОСТ 12.1.004-91), обеспечивают законодательную базу реализации на практике принципа гибкого нормирования.
При решении задач пожаробезопасности (в настоящих Рекомендациях на примере стоянок легковых автомобилей) вопрос точности и надежности метода расчета тепломассообмена при пожаре является ключевым. Сложность разработки такого метода заключается в многофакторности и нелинейности задачи.
Моделирование тепломассообмена при пожаре представляет собой сложную, в полном виде не решенную проблему [5.18]. Реальный пожар как неконтролируемое горение является сложным, до конца не изученным, существенно нестационарным и трехмерным теплофизическим процессом, сопровождающимся изменением химического состава и параметров газовой среды помещения. Турбулентный конвективный и лучистый тепломассообмен в очаге горения с химическими реакциями, теплообмен между горячими газами и ограждающими конструкциями помещения и т.д. осложняются тепломассообменом с окружающей средой через проемы и вследствие работы систем механической приточно-вытяжной вентиляции и пожаротушения, что приводит к существенной неоднородности температурных, скоростных и концентрационных полей продуктов горения в объеме помещения (нестационарность и трехмерность задачи).
О сложности решения такой задачи также говорит тот факт, что математическое моделирование турбулентного тепломассообмена в сложных термогазодинамических условиях вместе с другими задачами нелинейной физики входит в список, составленный Российской академией наук, тридцати особо важных и интересных проблем физики на ближайшие годы [5.19].
В действующей нормативно-технической базе проектирование систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции основано на упрощенных методах расчета тепломассообмена при пожаре.
Для определения условий безопасной эвакуации людей необходимым исходным показателем является время критической продолжительности пожара [5.22] (промежуток времени от начала возникновения горения до достижения величины хотя бы одного опасного фактора пожара ее критического для человека значения на уровне рабочей зоны). Однако в российских стандартах безопасности для определения этого времени заложены упрощенные интегральные методы расчета тепломассообмена при пожаре (ГОСТ 12.1.004-91, ГОСТ 12.3.047-98). Использование методов расчета более высокого уровня (зонных и полевых) позволяет более надежно определять величину критической продолжительности пожара.
В действующих нормах пожарной безопасности не учитываются реальные условия пожара, такие как, реальный термогазодинамический режим пожара, теплофизические и химические свойства находящейся в помещении горючей нагрузки, геометрические размеры помещения, размеры и расположение проемов, параметры систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции и т.д.
В настоящих Рекомендациях представлена математическая модель, позволяющая на основании научно-обоснованного прогноза динамики опасных факторов пожара проводить оптимизацию действий систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции с учетом реальных параметров возникновения, распространения и развития пожара, теплофизических и химических свойств конкретной горючей нагрузки и теплофизических свойств материала строительных конструкций. Методика моделирования основана на современном уровне научных знаний в областях тепломассообмена и вычислительной математики. Методика основана на математической модели, приведенной в [5.48] и прошедшей согласование в ВНИИПО МЧС России. В документе представлены также рекомендации по проведению расчетов систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции. За разъяснениями по вопросам, связанным с методикой расчетов, математической моделью и компьютерной программой следует обращаться в НИИ ВДПО ОПБ по адресу: 121357, Москва, ул. Верейская, д.7.
1.1. Настоящие Рекомендации разработаны в развитие и дополнение нормативных документов в строительстве, действующих на территории города Москвы, в части обеспечения пожарной безопасности зданий различного назначения.
1.2. Рекомендации представляют собой методику оптимизации действия систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции при пожарах в зданиях различного назначения с учетом реальных условий пожара, разработанную на примере зданий стоянок легковых автомобилей.
1.3. Рекомендации распространяются на проектирование систем (п. 1.2) вновь строящихся и реконструируемых зданий различного назначения, кроме производственного.
2.1. В соответствии с Федеральным законом "О техническом регулировании" и требованиями пожарной безопасности (ГОСТ 12.1.004-91, ГОСТ 12.3.047-98 и МГСН 5.01-01) объемно-планировочные и конструктивные решения зданий, в том числе стоянок легковых автомобилей, а также их инженерное оборудование, включающее системы пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции, должны обеспечивать в первую очередь основные требования пожарной безопасности:
- обеспечение безопасной эвакуации людей;
- обеспечение сохранности имущества третьих лиц.
2.2. Настоящие Рекомендации разработаны в помощь проектным и строительным организациям, а также органам пожарной охраны с целью оптимизации действий систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции при пожаре в зданиях, в том числе на стоянках легковых автомобилей, с целью обеспечение безопасной эвакуации людей и сохранности имущества третьих лиц.
Приведенная методика может быть использована при разработке необходимых по законодательству [5.1] технических условий по обеспечению пожарной безопасности зданий различного назначения, кроме производственного.
2.3. В настоящих Рекомендациях представлены основы метода расчета тепломассообмена при пожаре с учетом реальных параметров возникновения, распространения и развития пожара, теплофизических и химических свойств конкретной горючей нагрузки, теплофизических свойств материала строительных конструкций и действий систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции. Для более углубленного освоения приведенного метода следует использовать специальную техническую литературу [5.16, 5.18, 5.20].
2.4. Приведенная методика не содержит жестких рекомендаций по применению набора математических моделей, входящих в приведенный метод расчета. Выбор моделей должен осуществляться в соответствии с учетом особенностей конкретного объекта.
2.5. Предлагаемая методика может быть использована для оптимизации действий систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции при пожаре, когда горение является дефлаграционным [5.21]. При этом приведенный метод расчета принципиально применим для любого сценария развития пожара.
В случаях взрывного или детонационного горения [5.21] методика требует корректив, заключающихся в изменении моделей горения и конечно-разностной схемы решения.
2.6. В настоящей методике, за исключением специально оговоренных случаев, приняты термины и определения, приведенные в ГОСТ 12.1.033-81 и СТ СЭВ 383-87. Остальные термины и определения, используемые в Рекомендациях, приведены в Приложении 1 к настоящим Рекомендациям. Коэффициенты и постоянные физические величины, используемые в расчетах, представлены в Приложении 2 к настоящим Рекомендациям.
3.1. Расчет тепломассообмена при пожаре с целью оптимизации действий систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции является сопряженной задачей теории тепломассообмена.
3.2. Расчет динамики опасных факторов пожара проводится на основе решения трехмерных нестационарных дифференциальных уравнений теплопроводности для многослойной стенки. Граничные условия к этим уравнениям на твердых поверхностях со стороны помещения определяются с помощью трехмерной полевой модели расчета тепломассообмена при пожаре в помещении (сопряженная задача теории тепломассообмена). На наружных поверхностях ограждающих конструкций задаются граничные условия по лучистому и конвективному теплообмену с окружающей помещение средой (наружный воздух, соседнее помещение и т.д.).
3.3. Полевая модель расчета тепломассообмена при пожаре в помещении и математическая модель прогрева строительных конструкций приведена в Приложении 3 к настоящим Рекомендациям.
3.4. Математическая модель в данной постановке может быть решена только численным методом. Метод численного решения математической модели представлен в Приложении 4 к настоящим Рекомендациям.
3.5. Результатом расчета являются рекомендации по оптимизации действий систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции в зданиях различного назначения на примере стоянок легковых автомобилей.
4.1.1. Оптимизация действий систем пожаротушения, дымоудаления к механической вентиляции при пожарах в зданиях, включая стоянки легковых автомобилей, проводится в следующей последовательности:
- сбор исходных данных;
- выбор сценариев развития пожара;
- выбор вариантов параметров систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции;
- выбор математических моделей;
- выбор метода численного решения модели;
- расчет тепломассообмена при пожаре в помещении и прогрева ограждающих конструкций;
- анализ результатов расчета.
Блок-схема проведения расчетов представлена на рис. 1.
4.1.2. Сбор исходных данных включает в себя выбор численных значений параметров, входящих в математическую модель (Приложение 3 к настоящим Рекомендациям), с помощью анализа:
- объемно-планировочных решений объекта;
- проектно-конструкторской документации несущих и ограждающих строительных конструкций объекта;
- размещения, вида и количества горючей нагрузки.
4.1.3. По объемно-планировочным решениям и проектно-конструкторской документации определяются геометрические характеристики задачи. Составляется схема привязки к помещению ортогональной системы координат. Выбирается положение центра ортогональной системы координат, например, в левом нижнем углу помещения. Координатная ось х направлена вдоль длины помещения, ось у - вдоль его ширины, ось z - вертикально вдоль высоты помещения,
Рис. 1. Блок-схема проведения расчетов
4.1.4. Определяются следующие геометрические характеристики объекта:
- помещение:
в форме параллелепипеда: длина, ширина, высота;
произвольной формы: координаты поверхностей ограждающих конструкций;
- двери: высота, ширина и координаты одного нижнего угла двери (для каждой двери);
- окна: высота, ширина и координаты одного угла окна (для каждого окна);
- горючая нагрузка: координаты границ открытой поверхности;
- система пожаротушения: координаты мест расположения и размеры отверстий для подачи огнетушащего вещества (спринклеры, дренчеры и т.д.);
- система дымоудаления: координаты мест расположения и размеры дымовых люков и дымовых клапанов;
- система механической вентиляции: координаты мест расположения и размеры отверстий в приточных и вытяжных коробах.
4.1.5. Из анализа объемно-планировочных решений, назначения и характеристик помещения, а также размещения, вида и количества типовой горючей нагрузки находятся следующие, теплофизические и химические свойства (по типовой базе горючей нагрузки [5.17], Приложение 5 к настоящим Рекомендациям), а также другие характеристики горючей нагрузки:
- низшая рабочая теплота сгорания;
- удельная скорость выгорания;
- потребление кислорода при горении;
- удельное дымовыделение;
- удельное выделение окиси углерода;
- удельное выделение двуокиси углерода;
- скорость распространения пламени (в случае твердого горючего материала);
- время стабилизации горения (в случае горючей жидкости);
- суммарная масса горючей нагрузки.
В случаях, когда горючая нагрузка не является типовой (в помещении находится одновременно несколько различных видов горючих веществ или горючее вещество, не включенное в типовую базу [5.17]) необходимо обязательное согласование характеристик эквивалентной пожарной нагрузки [5.17] с органами государственного пожарного надзора.
4.1.6. По проектно-конструкторской документации определяется устройство строительных конструкций. Для каждой рассматриваемой конструкции находятся:
- число слоев различных материалов;
- толщина каждого слоя;
- теплофизические свойства материалов слоев конструкций по справочнику [5.23] или по Приложению 6 к настоящим Рекомендациям: плотность, удельная массовая теплоемкость, коэффициент теплопроводности и степень черноты поверхности (для внутреннего и наружного слоев) (Приложение 7 к настоящим Рекомендациям).
Величины параметров задаются в виде зависимостей от температуры или при отсутствии таких формул осредненными значениями.
4.1.7. Определяются критические температуры конструкций по Пособию [5.14] и справочной литературе [5.24].
4.1.8. Задаются начальные и граничные условия:
- температура газовой среды помещения перед пожаром;
- температура наружного воздуха;
- давление в газовой среде помещения перед пожаром;
- давление в наружном воздухе на уровне пола помещения;
- массовый расход подачи огнетушащего вещества и температура огнетушащего вещества;
- массовый расход системы дымоудаления;
- массовый расход системы механической вентиляции.
4.1.9. Выбор сценариев пожара заключается в определении наиболее неблагоприятного варианта его развития, при котором необходимое время эвакуации людей из помещений стоянки легковых автомобилей является минимальным, а прогрев строительных конструкций помещений стоянки легковых автомобилей является наиболее интенсивным. Например, при нахождении фактических пределов огнестойкости несущих конструкций различного исполнения в помещении необходимо выбрать различные сценарии, в каждом из которых нагрев одной из конструкций будет максимальным (источник возникновения горения находится поочередно вблизи каждой несущей конструкции).
4.1.10. Для проведения оптимизационных расчетов задаются различные возможные варианты параметров систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции:
- массовые расходы и координаты устройств для подачи огнетушащего вещества;
- массовые расходы и координаты отверстий (дымовых люков и дымовых клапанов) системы дымоудаления;
- массовые расходы и координаты отверстий системы механической вентиляции.
4.1.11. Выбор математических моделей для дополнительных соотношений (рис. П.1), необходимых при замыкании основной системы уравнений (П.1¸П.14) математической модели, производится в соответствии с Приложением 3 к настоящим Рекомендациям или на основе данных технической литературы [5.16, 5.18, 5.20].
4.1.12. Метод численного решения модели принимается по Приложению 4 к настоящим Рекомендациям или выбирается на основе данных технической литературы [5.25, 5.26].
4.1.13. С учетом конкретной геометрии задачи создаются неравномерные трехмерные конечно-разностные сетки внутри объемов помещения и несущих и ограждающих конструкций.
4.1.14. Решается замкнутая система алгебраических уравнений в соответствии с Приложением 4 к настоящим Рекомендациям. Последовательность решения системы приведена в п. П.4.9 Приложения 4. Шаг по времени определяется по формуле (П.51) того же Приложения.
4.1.15. Расчет тепломассообмена при пожаре в помещении и прогрева конструкций по разработанной модели проводится на ЭВМ.
Расчет производится из условий достижения одной из ниже перечисленных ситуаций:
- достижение строительной конструкцией предельного состояния по огнестойкости (потеря несущей способности, потеря теплоизолирующей способности или потеря целостности);
- полное выгорание горючей нагрузки;
- недостаток кислорода, при котором прекращается горение.
4.1.16. Анализ результатов расчета трехмерных полей температур внутри помещений, несущих и ограждающих конструкций, массовых концентраций кислорода и токсичных компонентов (окись и двуокись углерода), а также величин дальности видимости внутри помещений в различные моменты времени проводится с целью определения:
- необходимого времени эвакуации людей из помещений в данном случае стоянки легковых автомобилей;
- промежутка времени от начала пожара до достижения критического значения температуры (по потере несущей способности, целостности или теплоизолирующей способности в зависимости от назначения и вида конструкции) хотя бы в одном месте строительных конструкций в данном случае стоянки легковых автомобилей.
4.1.17. Фактические пределы огнестойкости строительных конструкций по потере несущей способности, потере теплоизолирующей способности и потере целостности определяются соответствующими величинами времени, полученными из расчета по данной методике и умножаемыми на коэффициент безопасности k = 0,5¸0,8 [5.27].
Коэффициент безопасности учитывает влияние срока эксплуатации конструкций, изменение горючей нагрузки, а также перепрофилирование объектов на прочностные свойства конструкций. Величина этого коэффициента определяется для каждого конкретного объекта отдельно и должна быть согласована с органами государственного пожарного надзора.
4.1.18. За оптимальный вариант параметров систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции принимается тот, который обеспечивает основные требования пожарной безопасности в данном случае к стоянкам легковых автомобилей:
- условие безопасной эвакуации людей (соответствие или превышение величины нормативного фактического времени эвакуации людей (ГОСТ 12.1.004-91) величиной необходимого времени эвакуации);
- соответствие или превышение величин фактических пределов огнестойкости несущих и ограждающих конструкций требуемых нормативных значений (СНИП 21-01-97).
4.2.1. Действие систем пожаротушения задается граничными условиями по поверхностям отверстий, через которые огнетушащее вещество подается в помещение.
В качестве геометрических условий задаются координаты граничных поверхностей отверстий, через которые огнетушащее вещество подается в помещение.
4.2.2. При тушении инертным газом (в том числе водяным паром) на поверхностях отверстий, через которые газ подается в помещение, задается проекция скорости на ось, перпендикулярную поверхности отверстия:
wпт = Gиг/(rиг·Fпт), (1)
где: Gиг - массовый расход подачи инертного газа, кг/с;
rиг - плотность инертного газа, кг/м3;
Fпm - площадь поверхности отверстия, м2.
Для определения локальных концентраций инертного газа (азота) в объеме помещения решается уравнение 8 табл. П.1 Приложения 3 к настоящим Рекомендациям.
Условием прекращения горения является достижение внутри области горения огнетушащей концентрации инертного газа. Величины огнетушащих концентраций для различных газообразных огнетушащих веществ приведены в [5.42] и в Приложении 8 к настоящим Рекомендациям.
4.2.3. При тушении водой в плоскости отверстий, через которые вода подается в помещение, задается проекция скорости на ось, перпендикулярную поверхности отверстия:
wпт = Gв/(rв·Fпт), (2)
где: Gв - массовый расход подачи воды, кг/с;
rв - плотность воды, кг/м3.
Для определения локальных концентраций воды в объеме помещения решается уравнение 9 табл. П.1 Приложения 3 к настоящим Рекомендациям. Учет фазовых превращений (испарение воды и конденсация водяного пара) осуществляется в источниковом члене mH2O, методы расчета которого приведены в [5.33], или в граничных условиях на поверхностях конструкций.
Источниковый член в случае испарения воды имеет вид:
, (3)
|
где: a - |
коэффициент теплоотдачи от капли жидкости к газовой среде, Вт/(м2·К); |
|
T - |
температура газовой среды, К; |
|
Tж - |
температура капли жидкости, К; |
|
Tк - |
температура кипения, К; |
|
cpг, cpж - |
удельные массовые теплоемкости газовой и жидкой фазы соответственно, Дж/(кг·К); |
|
r - |
удельная теплота парообразования, Дж/кг; |
|
Fк - |
площадь поверхности капли жидкости, м2; |
|
Nк - |
числовая плотность капель жидкости в единице объема среды, 1/м3. |
Граничные условия при конденсации пара на поверхностях конструкций определяются по следующей формуле:
, (4)
где: j - массовая скорость конденсации, кг/(с·м2);
q - плотность теплового потока в поверхность конструкции, Вт/(м2·К);
Tгр - температура поверхности конструкции, К.
4.3.1. Действие систем механической вентиляции и дымоудаления задается граничными условиями по плоскостям вентиляционных отверстий и люков дымоудаления.
В качестве геометрических условий задаются координаты граничных плоскостей вентиляционных отверстий и люков (клапанов) дымоудаления.
4.3.2. В плоскости вентиляционных отверстий вытяжной механической вентиляции задается проекция скорости на ось, перпендикулярную плоскости отверстия:
wвыт = Wвыт/Fвыт, (5)
где: Wвыт - объемная производительность вытяжной вентиляции, м3/с;
Fвыт - площадь поверхности вентиляционного отверстия, м2.
4.3.3. В плоскости вентиляционных отверстий приточной механической вентиляции задается проекция скорости на ось, перпендикулярную плоскости отверстия:
wпр = Wпр/Fпр, (6)
где: Wпр - объемная производительность приточной вентиляции, м3/с;
Fпр - площадь вентиляционного отверстия, м2.
4.3.4. В плоскости отверстий системы дымоудаления задается проекция скорости на ось, перпендикулярную плоскости отверстия:
wд = Wд/Fд, (7)
где: Wд - объемная производительность системы дымоудаления, м3/с;
Fд - площадь отверстия, через которое удаляется дым, м2.
4.4.1. Представленная методика расчета необходимого времени эвакуации людей и фактических пределов огнестойкости строительных конструкций для оптимизации действий систем пожаротушения, дымоудаления и механической вентиляции может быть реализована на практике только на основе разработки компьютерной программы или приобретения существующих программных пакетов (например, SOFIE [5.28], PHOENICS [5.29], FLUENT [5.30] и др.).
4.4.2. Выбор математических моделей, входящих в настоящую методику, является одним из возможных вариантов расчета. В зависимости от особенностей конкретного объекта возможно применение других моделей, используемых в проектной практике.
4.4.3. Для корректного проведения расчетов по данной методике для конкретного объекта необходимо согласование с органами пожарной охраны характеристик нетиповой горючей нагрузки (п.4.1.5 настоящих Рекомендаций) и величины коэффициента, учитывающего влияние срока эксплуатации конструкций, изменения горючей нагрузки, а также перепрофилирование объектов на прочностные свойства конструкций (п. 4.1.17 настоящих Рекомендаций).
4.4.4. Сравнительными ориентирами по величинам необходимого времени эвакуации людей и фактических пределов огнестойкости строительных конструкций при проведении расчетов по данной методике могут служить данные, приведенные в ГОСТ 12.1.004-91, Пособии [5.14] и технической литературе [5.24, 5.31].
5.1. Федеральный закон «О техническом регулировании» (собрание законодательства Российской Федерации, 2002, № 52 (ч.1), ст. 5140).
5.2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
5.3. СНиП 2.04.09-84. Пожарная автоматика зданий и сооружений.
5.4. СНиП 21-01-97. Пожарная безопасность зданий и сооружений.
5.5. СНиП 2.08.02-89. Общественные здания и сооружения.
5.6. СНиП 21-02-99. Стоянки автомобилей.
5.7. МГСН 5.01-01. Стоянки легковых автомобилей.
5.8. МГСН 4.04-94. Многофункциональные здания и комплексы.
5.9. МГСН 2.07-97. Основания, фундаменты и подземные сооружения.
5.10. ГОСТ 12.1.004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
5.11. ГОСТ Р 12.3.047-98. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля.
5.12. ГОСТ 12.1.033-81 ССБТ. Пожарная безопасность. Термины и определения. - М.: Госстандарт России, 1981.
5.13. СТ СЭВ 383-87. Пожарная безопасность в строительстве. Термины и определения.
5.14. «Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня но конструкциям и групп возгораемости материалов (к СНиП II-2-80)». М., 1985.
5.15. Дополнение № 1 к МГСН 5.01-01. Стоянки легковых автомобилей.
5.16. A.M. Рыжов, И.Р. Хасанов, А.В. Карпов и др. Применение полевого метода математического моделирования пожаров в помещениях. Методические рекомендации. М. ВНИИПО, 2003.
5.17. Автоматизированная информационная система по требованиям пожарной безопасности в строительстве «Экспертиза». М. ВНИИПО, 2003.
5.18. С.В. Пузач Математическое моделирование газодинамики и тепломассообмена при решении задач пожаровзрывобезопасности. М., Академия ГПС МЧС России, 2003.
5.19. В.Л. Гинзбург Какие проблемы физики и астрофизики представляются сейчас особенно важными и интересными (тридцать лет спустя, причем уже на пороге XXI века)? // Успехи физических наук. 1999. Т. 169, № 4.
5.20. В.М. Астапенко, Ю.А. Кошмаров, И.С. Молчадский, А.Н. Шевляков Термогазодинамика пожаров в помещениях. М., Стройиздат, 1986.
5.21. А.Н. Баратов Горение - Пожар - Взрыв - Безопасность. М., ФГУ ВНИИ ПО МЧС России, 2003.
5.22. Ю.А. Кошмаров Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении: Учебное пособие. М., Академия ГПС МВД России, 2000.
5.23. А.С. Болдырев и др. Строительные материалы: Справочник / Под ред. А.С. Болдырева. М., Стройиздат, 1989.
5.24. И.Л. Мосалков, Г.Ф. Плюснина, А.Ю. Фролов Огнестойкость строительных конструкций. М., Спецтехника, 2001.
5.25. Л.Г. Лойцянский Механика жидкости и газа. М., Наука, 1987.
5.26. С. Патанкар Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости. М., Энергоатомиздат, 1984.
5.27. П.Н. Марчук, В.И. Присадков, В.В. Лицкевич, В.Н. Пятков, А.В. Федоринов Пожарная безопасность автостоянок // Пожарная безопасность. 2003. № 6.
5.28. Welch S., Rubini P. SOFIE: Simulation of Fires in Enclosures. User Guide. United Kingdom: Cranfield University. - 1996. - 340 p.
5.29. Spalding D.B. Older and newer approaches to the numerical modelling of turbulent combustion // 3-rd International Conference on Computers in Reciprocating Engines and Gas Turbines. London: IMochE, 1996.
5.30. FLUENT 5. Tutorial Guide. V.I. Lebanon. USA. Fluent Inc. 1998.
5.31. А.И. Яковлев Расчет огнестойкости строительных конструкций. М., Стройиздат, 1988.
5.32. А.Я. Базилевич, С.В. Пузач, Д.Г. Карпенко, Е.С. Пузач, Е.В. Сулейкин Особенности разработки противопожарных мероприятий при строительстве зданий многофункционального назначения со сложной геометрией // Пожаровзрывобезопасность. 2004. № 1.
5.33. С.С. Кутателадзе Основы теории теплообмена. М., Атомиздат, 1979.
5.34. Л.В. Гурвич, И.В. Вейц, В.А. Медведев и др. Термодинамические свойства индивидуальных веществ. Справочное издание в 4-х т. М., Наука, 1982.
5.35. М.П. Вукалович, И.И. Новиков Техническая термодинамика. М., Энергия, 1968.
5.36. Ю.А. Кошмаров, М.П. Башкирцев Термодинамика и теплопередача в пожарном деле. М, ВИПТШ МВД СССР, 1987.
5.37. М.Н. Оцисик Сложный теплообмен. М., Мир, 1976.
5.38. B.F. Magnussen, H.B. Hjertager. On mathematical modeling of turbulent combustion with special emphasis on soot formation and combustion. 16th Sump. (Int.) Combust. The Combustion Institute. Pittsburg, 1976.
5.39. Д. Драйздейл Введение в динамику пожаров. М., Стройиздат, 1988.
5.40. Э.П. Волков, Л.И. Зайчик, В.А. Першуков Моделирование горения твердого топлива. М., Наука, 1994.
5.41. И.М. Абдурагимов, В.Ю. Говоров, В.Е. Макаров Физико-химические основы развития и тушения пожаров. М., ВИПТШ МВД СССР, 1980.
5.42. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения / А.Н. Баратов, А.Я. Корольченко, Г.Н. Кравчук и др. М., Химия, 1990.
5.43. Н.И. Зенков Строительные материалы и поведение их в условиях пожара. М., ВИПТШ МВД СССР, 1974.
5.44. Ю.А. Кошмаров и др. Лабораторные работы по курсу "Термодинамика и теплопередача в пожарном деле". М., ВИПТШ МВД СССР, 1983.
5.45. М.Я. Ройтман Пожарная профилактика в строительном деле. М., ВИПТШ МВД СССР, 1975.
5.46. М.П. Башкирцев, А.Я. Волощук, В.Г. Лимонов, В.И. Поповский Задачник по термодинамике и теплопередаче в пожарном деле. М., ВИПТШ МВД СССР, 1979.
5.47. В.Н. Демяхин, И.Л. Мосалков, Г.Ф. Плюснина, Б.Б. Серков, А.Ю. Фролов, Е.Т. Шурин Здания, сооружения и их устойчивость при пожаре. М., Академия ГПС МЧС России, 2003.
5.48 С.В. Пузач, А.П. Чумаченко, Ю.И. Козлов, В.М. Бубнов, B.C. Родин Методика расчета с компьютерной программой по определению фактических пределов огнестойкости и моделирования действий систем пожаротушения, механической вентиляции и дымоудаления при пожарах. М, ВДПО. 2004.
Краткое содержание:
по оптимизации действия систем пожаротушения,
дымоудаления и вентиляции при пожарах
4. ОПТИМИЗАЦИЯ ДЕЙСТВИЙ СИСТЕМ ПОЖАРОТУШЕНИЯ, ДЫМОУДАЛЕНИЯ И МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ПРИ ПОЖАРАХ
4.1. Основные положения по расчету
4.2. Моделирование действий систем пожаротушения
4.3. Моделирование действий систем механической вентиляции и дымоудаления
4.4. Рекомендации по проведению расчетов
5. ССЫЛКИ НА НОРМАТИВНО-МЕТОДИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ И ТЕХНИЧЕСКУЮ ЛИТЕРАТУРУ
Коэффициенты и постоянные физические величины, используемые в расчетах
Параметры и коэффициенты уравнения (П.10)
Параметры горючей нагрузки для жилых и нежилых помещений гражданских зданий
Теплофизические свойства материалов конструкций
Степень черноты поверхностей ряда материалов