СНиП 2.03.06-85 
Таблица 16. 2-2. Изгибаемые элементы. Таблица 17. Элементы. подверженные... СНиП 2.03.06-85 
Таблица 16. 2-2. Изгибаемые элементы. Таблица 17. Элементы. подверженные...

СНиП 2.03.06-85 => Таблица 16. 2-2. Изгибаемые элементы. Таблица 17. Элементы. подверженные действию осевой силы с изгибом. Таблица 18.

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Снип ->  СНиП 2.03.06-85 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
текст целиком
 

Таблица 16

Тип сече­ния

Схема сечения

Приведенные гибкости Х составных стержней сквозного сечения

 

 

с планками при

с решетками

 

 

Isl /(Ibb)<5

Isl /(Ibb)>5

 

1

 

(6)

 

(9)

 

(12)

2

 

(7)

 

(10)

 

(13)

3

 

 

(8)

 

 

(11)

 

(14)

Обозначения, принятые в табл. 16:

- наибольшая гибкость всего стержня;

- гибкости отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов или заклепок;

А - площадь сечения стержня;

Ad1,Ad2 -площади сечения раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), лежаших в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2;

Ad - площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня);

- коэффициенты, определяемые по формуле

a,b,l - размеры, принимаемые по черт. 3,a и черт. 4;

n,n1 - коэффициенты, определяемые соответственно по формулам:

где - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3 ) ;

- моменты инерции сечения двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2);

Is- момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси х-х (черт. 4) ;

Is1,Is2 - моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2- 2 (для сечения типа 2).

a) б)

Черт. 3. Схема решетки

a - раскосной; b - крестовой с распорками

2-2

Черт. 4. Составной стержень на планках

4.7. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней сквозного сечения следует выполнять на условную поперечную силу Qfic, принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле

Qfic = (15)

где N - продольное усилие в составном стержне;

- коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного сквозного стержня в плоскости соединительных элементов.

Условную поперечную силу Qfic следует распределять при наличии:

только соединительных планок (решеток) - поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости;

сплошного листа и соединительных планок (решеток) - пополам между листом и планками(решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу.

При расчете равносторонних трехгранных составных стержней условную поперечную силу Qfic ,приходящуюся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, следует принимать равной 0,8 Qfic.

4.8. Расчет соединительных планок и их прикреплений (см. черт. 4) следует выполнять как расчет элементов безраскосных ферм по формулам:

на силу F, срезающую планку:

(16)

на момент M1, изгибающий планку в ее плоскости:

(17)

где Qs - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани;

l - расстояние между центрами планок;

b - расстояние между осями ветвей.

4.9. Расчет соединительных решеток следует выполнять как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (см. черт. 3, б) необходимо учитывать дополнительное усилие Nad, возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле

(18)

где N - усилие в одной ветви стержня;

Ad - площадь сечения одного раскоса;

A1 - площадь сечения одной ветви;

- коэффициент, определяемый по формуле

(19)

a,l,b - размеры, приведенные на черт. 3, б.

4.10. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, следует выполнять на усилия, равные условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле ( 15).

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.11. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формулам:

(20) (21)

При наличии ослабления отверстиями для заклепок или болтов значения касательных напряжений в формуле (21) следует умножать на величину отношения

(22)

где а - шаг отверстий;

d - диаметр отверстия.

4.12. Для стенок балок, рассчитываемых по формуле (20), должны быть выполнены условия:

(23)

где - нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;

- нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, перпендикулярные оси балки, в том числе , определяемое по формуле (1) обязательного приложения 5:

- среднее касательное напряжение,вычисляемое с учетом формулы (22) ; t, h - соответственно толщина и высота стенки.

Напряжения , и следует определять в одной и той же точке стенки балки и принимать в формуле (23) каждое со своим знаком.

4.13. Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки, следует выполнять по формуле

(24)

где - для сжатого пояса;

- коэффициент, определяемый по обязательному приложению 3.

При определении значения за расчетную длину балки lef следует принимать расстояния между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений; при отсутствии связей lef=l (где l -пролет балки). За расчетную длину консоли следует принимать: lef= l при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь l - длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении пояса на конце и по длине консоли.

Устойчивость балок не требуется проверять:

а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плоский и профилированный металлический настил, волнистая сталь и т. п.) ;

б) при отношении расчетной длины балки lef к ширине сжатого пояса b, не превышающем значений, определяемых по формулам табл. 17 для балок симметричного двутаврового сечения и с более развитым сжатым поясом, для которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75 ширины сжатого пояса.

Таблица 17

Место приложения на

 

грузки

Наибольшие значения , при которых не требуется расчет на устойчивость прокатных и сварных балок (при 1 < < 6и15< < 35)

К верхнем поясу

(25)

К нижнему поясу

(26)

Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе

(27)

Oбозначения, принятые в табл. 17:

b,t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса;

h - расстояние (высота) между осями поясных листов. ,

Примечание. Для балок с поясными соединениями на заклепках и высокопрочных болтах значения , получаемые при расчете по формулам табл. 17, следует умножать на коэффициент 1,2.

 

4.14. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле

(28)

где x,y - координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей. В балках, рассчитываемых по формуле (28), значения напряжений в стенке балки следует проверять по формулам (21) и (23) в двух главных плоскостях изгиба.

При выполнении требований п.4.13а балки, изгибаемые в двух плоскостях, на устойчивость не проверяются.

ЭЛЕМЕНТЫ. ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ

4.15. Расчет на прочность сплошностенчатых внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов следует выполнять по формуле

(29)

где x, у - координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

В составных сквозных стержнях каждую ветвь необходимо проверять по формуле (29) при соответствующих значениях N, Мx, Мy, вычисленных для данной ветви.

4.16. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

Расчет на устойчивость внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

(30)

В формуле (30) коэффициент следует определять:

а) для сплошностенчатых стержней - по табл. 1 обязательного приложения 4 в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета mef. определяемого по формуле

(31)

где - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл. 3 обязательного приложения 4;

- относительный эксцентриситет (здесь е - эксцентриситет; Wc -момент сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна).

Расчет на устойчивость выполнять не требуется для сплошностенчатых стержней при тef >10;

б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, - по табл. 2 обязательного приложения 4 в зависимости от условной приведенной гибкости, определяемой по формуле

(32)

и относительного эксцентриситета т, определяемого по формулам

(33)

где x1,y1расстояния соответственно от оси у-у или х-х до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

4.17. Расчетные значения изгибающих моментов М, необходимые для вычисления эксцентриситета

, следует принимать равными:

а) для стержней постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины стержней;

б) для ступенчатых стержней - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

в) для консолей - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки;

г) для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам табл. 18.

Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, приведенные относительные эксцентриситеты тef следует определять по табл. 4 обязательного приложения 4.

Таблица 18

Относительный эксцентриситет, соответствующий Мтах

Расчетные значения М при условной гиб кости стержня

 

 

 

M=M1

Обозначения, принятые в табл. 18:

Mmax - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня;

M1 - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, но не менее 0,5 Мmax,;

m - относительный эксцентриситет, определяемый по формуле

Примечание. Во всех случаях следует принимать М>0,5Мmax.

4.18. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при их изгибе в плоскости наибольшей жесткости (Ix>Iy), совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

(34)

где с - коэффициент, вычисляемый по формуле (35).

4.19. Коэффициент с следует определять по формуле

(35)

где - коэффициенты, принимаемые по табл. 19.

При определении mx , за расчетный момент Му следует принимать:

а) для стержней с шарнирно-опертыми концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, - максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины момента, наибольшего на длине стержня) ;

б) для консолей - момент в заделке (но не менее момента в сечении, отстоящем от заделки на треть длины стержня).

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
текст целиком

 

Краткое содержание:

АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ

СНиП 2.03.06-85

ГОССТРОЙ СССР

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ

Таблица 1

Таблица 3

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

Таблица 4

Таблица 5

Таблица 6

Таблица 8

Таблица 9

Таблица 10

Таблица 11

Таблица 12

Таблица 13

Таблица 14

Таблица 15

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

(1)

Таблица 16

2-2

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Таблица 17

ЭЛЕМЕНТЫ. ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ

Таблица 18

Таблица 19

(37)

5. РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА И ПРЕДЕЛЬНАЯ ГИБКОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА

Таблица 20

Таблица 21

Таблица 23

Таблица 24

Таблица 25

Таблица 26

ПРЕДЕЛЬНАЯ ГИБКОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 28

6. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВ ИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

СТЕНКИ БАЛОК

Таблица 29

СТЕНКИ ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 30

Таблица 31

Таблица 32

7. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ ТОНКОЛИСТОВОГО АЛЮМИНИЯ

ЭЛЕМЕНТЫ. РАБОТАЮЩИЕ НА СЖАТИЕ И ИЗГИБ

Таблица 35

Таблица 36

Таблица 37

ЭЛЕМЕНТЫ МЕМБРАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

8. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ

СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

Таблица 38

ЗАКЛЕПОЧНЫЕ И БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

Таблица 39

МОНТАЖНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ СТАЛЬНЫХ БОЛТАХ

Таблица 40

СОЕДИНЕНИЯ С ФРЕЗЕРОВАННЫМИ ТОРЦАМИ

ПОЯСНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ В СОСТАВНЫХ БАЛКАХ

Таблица 41

АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ

9. ПРОЕКТИРОВАНИЕ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

Таблица 42

Таблица 43

10. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Таблица 44

КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗАКЛЕПОЧНЫХ И БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Таблица 45

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

МАТЕРИАЛЫ И ИХ ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Таблица 1

Таблица 2

Физические характеристики алюминия

Таблица 3

Плотность алюминия

Таблица 4

Алюминиевые полуфабрикаты, применяемые для строительных конструкций

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Таблица 1

Коэффициенты для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Коэффициенты для консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

(4)

(5)

(6)

Коэффициент f в формуле (4) настоящего приложения

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 1

Коэффициенты для проверки устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Таблица 2

Коэффициенты для проверки устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Таблица 3

Коэффициенты влияния формы сечения

Таблица 4

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ СТЕНОК БАЛОК ПРИ МЕСТНОЙ НАГРУЗКЕ НА ВЕРХНЕМ ПОЯСЕ

Таблица 1

Коэффициент c2

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ НАКЛОННЫХ ГРАНЕЙ ЛИСТОВ С ТРАПЕЦИЕВИДНЫМ ГОФРОМ

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

РАСЧЕТНАЯ НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ НА СРЕЗ СВАРНЫХ ТОЧЕК

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

ИЗМЕНЕНИЕ СНИП 2.03.06-85 "АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ"

Рейтинг@Mail.ru