СНиП 2.03.03-85 => 2. материалы для армоцементных конструкций. Мелкозернистый бетон. Таблица 3. Таблица 4.. Таблица 5. 3. расчет...

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

МЕЛКОЗЕРНИСТЫЙ БЕТОН

 

2.1. Для армоцементных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящих норм, следует предусматривать конструкционный мелкозернистый бетон средней плотности не менее 2200 кг/м³ с крупностью зерен до 5 мм в соответствии с ГОСТ 25192-82.

Бетон должен иметь водопоглощение не более 8%.

2.2. Мелкозернистый бетон для армоцементных конструкций в зависимости от вида и условий их работы следует предусматривать следующих классов и марок:

а) классов по прочности на сжатие:

бетон группы А (естественного твердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, на песке с модулем крупности свыше 2,0) - В20, В25, В30, В35 и В40;

бетон группы Б (естественного твердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, на песке с модулем крупности 2,0 и менее) - В20, В25 и В30;

бетон группы В (подвергнутый автоклавной обработке) - В20, В25, В30, В35, В40, В45, В50, В55, В60.

Допускается применение бетона промежуточных классов В22,5 и В27,5 при условии, что это приводит к экономии цемента по сравнению с применением бетона соответственно классов В25 и В30 и не снижает других технико-экономических показателей конструкции;

б) классов по прочности на осевое растяжение - В_t1,6; В_t2; В_t2,4; В_t2,8; В_t3,2;

в) марок по морозостойкости - F100, F150, F200, F300, F400 и F500;

г) марок по водонепроницаемости - W6, W8, W10 и W12.

2.3. Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и осевое растяжение, назначается при проектировании исходя из возможных реальных сроков фактического загружения конструкций проектными нагрузками, способа воздействия, условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с указаниями ГОСТ 13015.0-83 и стандартов на конструкции конкретных видов.

2.4. Для предварительно напряженных армоцементных конструкций класс бетона по прочности на сжатие, в котором расположена напрягаемая арматура, должен приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в СНиП 2.03.01-84.

Передаточная прочность бетона назначается в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.

2.5. Класс мелкозернистого бетона, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления напрягаемой арматуры, должен быть не менее В20.

2.6. Для замоноличивания стыков армоцементных конструкций класс бетона следует принимать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но не менее, чем класс бетона соединяемых элементов.

2.7. Минимальные марки мелкозернистого бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для армоцементных конструкций, в зависимости от условий их работы, должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.

2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетон марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже марок, принятых для стыкуемых элементов.

Нормативные и расчетные характеристики мелкозернистого бетона

2.9. Нормативные и расчетные сопротивления мелкозернистого бетона, а также коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84.

2.10. Если проверяемый участок армоцементной конструкции работает в условиях двухосного (разнозначного) напряженного состояния, расчетное сопротивление растяжению мелкозернистого бетона для предельных состояний первой группы необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы g_b, который принимается в зависимости от отношения напряжений s_x/s_y или s_y/s_x по табл. 3.

Здесь s_x и s_y и - нормальные напряжения соответственно по направлению осей х и у.

 

Таблица 3

 

Отношение напряжений (или )	Коэффициент условной работы бетона gb
± 0	1
- 0,5	0,9
- 1	0,8
Примечание. Для промежуточных значений отношения напряжений коэффициент gb принимается по линейной интерполяции.

 

2.11. Значения начального модуля упругости мелкозернистого бетона при сжатии и растяжении E_b для классов бетона В20 - В60 принимаются по СНиП 2.03.01-84.

При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления и т.д. допускается принимать другие значения E_b, согласованные в установленном порядке.

2.12. Коэффициент линейной температурной деформации a_bt мелкозернистого бетона в интервале температур от минус 40°С до плюс 50°С принимается равным 1 × 10 ^-5 град ^-1.

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения, морозостойкости бетона и т.д. допускается принимать другие значения a_bt, обоснованные в установленном порядке. Для расчетной температуры ниже минус 40°С и выше 50°С значение a_bt принимается по экспериментальным данным.

2.13. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) принимается равным 0,2, а модуль сдвига мелкозернистого бетона G - равным 0,4 соответствующего значения E_b, указанного в СНиП 2.03.01-84.

 

арматура

 

2.14. Для армирования армоцементных конструкций необходимо принимать:

а) тканые сетки по ГОСТ 3826-82;

б) плетеные сетки по ГОСТ 2715-80;

в) сварные сетки по ТУ 14-4-713-76;

г) стержневая и проволочная арматура в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84.

2.15. Рекомендуемый сортамент тканых и сварных сеток приведен в справочном приложении 2.

Примечание. Плетеные сетки по ГОСТ 2715-80 допускается применять в качестве конструктивной арматуры.

2.16. Выбор стержневой и проволочной арматуры в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, условий возведения и эксплуатации, а также выбор марок стали для закладных деталей следует производить в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84.

 

Нормативные и расчетные характеристики арматуры

 

2.17. Нормативные сопротивления стержневой и проволочной арматуры R_sn, а также коэффициенты условий работы арматуры должны приниматься согласно СНиП 2.03.01-84.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению R_s для предельных состояний первой и второй групп следует принимать согласно СНиП 2.03.01-84.

Расчетные сопротивления стержневой и проволочной арматуры сжатию, используемые при расчете армоцементных конструкций по предельным состояниям первой группы R_sс, принимаются равными соответствующим расчетным сопротивлениям арматуры растяжению R_s, но не более 390 МПа.

2.18. За нормативное сопротивление проволоки сеток принимается наименьшее значение условного предела текучести, соответствующего остаточному относительному удлинению 0,2 % и принимаемого равным 0,8 временного сопротивления разрыву проволоки сетки. Допускается нормативное сопротивление проволок тканых и сварных сеток R_m, _ser принимать равным 245 МПа (2500 кгс/см²).

2.19. Расчетные сопротивления сеток растяжению для предельных состояний первой и второй групп определяются делением нормативного сопротивления на коэффициент безопасности по материалу сеток, равный для предельных состояний первой группы 1,1.

2.20. Значения расчетных сопротивлении сеток растяжению для предельных состояний первой группы R_m и R_mw, а также сжатию R_mс с учетом коэффициента условий работы 1,1 следует принимать по табл. 4.

 

Таблица 4.

 

		Расчетные сопротивления сеток для предельных состояний первой группы
		растяжению
Вид сеток	Диаметр проволоки мм	продольных проволок, поперечных проволок при расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента Rm	поперечных проволок при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Rmw	сжатию Rmс
1. Тканая по ГОСТ 3826-82	0,7 1 1,1 1,2	245 2500	206 2100	245 2600
2. Сварная по ТУ 14-4-713-76	0,5
Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2.

 

Расчетное сопротивление сеток сжатию, используемое при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы R_mc принимается равным расчетному сопротивлению растяжению для предельных состояний первой группы R_m. Расчетное сопротивление сеток сжатию R_mc, приведенное в табл. 4, необходимо дополнительно умножать на коэффициент условия работы сеток g_m2. принимаемый в зависимости от коэффициента сетчатого армирования сжатого элемента по табл. 5.

 

Таблица 5

 

Коэффициент сетчатого армирования сжатой зоны сечения	Коэффициент gm2
Менее 0,015 0,015 - 0,025	1 0,75

 

2.21. Расчетное сопротивление сеток в элементах, подвергающихся воздействию многократно повторяющихся нагрузок, следует принимать с коэффициентом условий работы по СНиП 2.03.01-84 как для арматуры класса A-II.

2.22. Модуль упругости сеток Е_m следует принимать равным 150000 МПа (1 500 000 кгс/см²), а модуль упругости стержневой и проволочной арматуры E_s, согласно требованиям СНиП 2.03.01-84.

2.23. Длину зоны передачи напряжений l_p для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять согласно указаниям СНиП 2.03.01-84.

 

3. РАСЧЕТ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

 

3.1. Расчет элементов армоцементных конструкций по прочности должен производиться для сечений, нормальных к продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. Кроме того, необходимо выполнить расчет указанных элементов на местное действие нагрузки (смятие и продавливание).

Расчет элементов армоцементных конструкций на местное действие нагрузок следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.

3.2. Сетки, а также ненапрягаемую и напрягаемую стержневую или проволочную арматуру, если расстояние между стержнями арматуры не превышает 10t (где t - толщина рассматриваемого сечения), при расчете по прочности сечений армоцементных конструкций следует принимать равномерно распределенными по сечению элемента, с коэффициентом приведенного армирования, определяемым по формулам:

для растянутой зоны

;

для сжатой зоны (1)

,

где ,‑ коэффициенты сетчатого армирования, равные

; ,

, ‑ коэффициенты армирования стержневой и проволочной арматурой, равные

; ,

, ‑ коэффициенты армирования преднапряженной арматурой

; ,

‑ площади сечения сеток на единицу длины соответственно в растянутой и сжатой зонах;

‑ площади сечения ненапрягаемой стержневой арматуры на данном участке поперечного сечения элемента соответственно в растянутой и сжатой зонах;

‑ расчетные сопротивления арматуры соответственно обычной и преднапряженной растяжению;

‑ площади сечений напрягаемой арматуры соответственно в растянутой и сжатой зонах;

‑ расчетные сопротивления арматуры соответственно обычной и преднапряженной сжатию;

А ‑ площадь поперечного сечения на данном участке;

t ‑ толщина элемента на рассматриваемом участке сечения.

На участках сечения, где расстояние между арматурными стержнями свыше 10t, усилия в стержневой и проволочной арматуре должны учитываться для каждого стержня раздельно.

 

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА

 

3.3. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяются исходя из следующих предпосылок (черт.2):

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию выражается напряжениями, равными R_b, равномерно распределенными по сжатой зоне бетона;

напряжения в арматуре, расположенной в сжатой зоне бетона, принимаются постоянными и не более R_mc, R_sc, R_pc

растягивающие напряжения в арматуре принимаются постоянными по высоте растянутой зоны сечения и не более R_m, R_s, R_sp.

Черт. 2. Схема внутренних усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, при расчете по прочности

1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3 - сосредоточенная стержневая или проволочная арматура

 

3.4. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии, должен производиться в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны бетона x = x/h, определяемого из условия равновесия и граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона x_R, при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутых сетках и в стержневой или проволочной арматуре напряжении, равных расчетным сопротивлениям.

3.5. Значение x_R определяется по формуле

x_R = , (2)

где ‑ характеристика сжатой зоны бетона, определяемая для армоцементных конструкций из мелкозернистого бетона по формуле

= 0,7 - 0,008 R_b, (3)

R_b ‑ принимается в МПа;

‑ напряжение в арматуре, МПа, принимаемое равным: для сеток - R_m, для стержневой и проволочной арматуры классов: A-I, А-II, А-III, А-IIIв, Bp-I ‑ (R_s, - ); А-IV, A-V, A-VI, B-II, Bp-II, К-7 и К-19 ‑ (R_s + 400 - - D); В-II, Вр-II, К-7, К-19 -(R_s + 400 - );

R_s ‑ расчетное сопротивление растяжению стержневой и проволочной арматуры с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры g_si принимается по СНиП 2.03.01-84;

‑ определяется при коэффициенте g_p < 1 согласно указаниям СНиП 2.03.01-84.

D и ‑ принимаются по СНиП 2.03.01-84.

3.6. Для напрягаемой арматуры, имеющей сцепление с бетоном и расположенной в зоне, сжатой от действия внешних усилий, расчетное сопротивление арматуры сжатию R_sc должно быть заменено напряжением согласно СНиП 2.03.01-84.

Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений

3.7. Расчет прямоугольных сечений с арматурой, приведенной к равномерно распределенной по сечению элемента (см. п. 3.2), когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения (черт. 3) при x = x/h £ x_R должен производиться из условия

М £ , (4)

при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле

, (5)

где А_t = (h - х) b,

R_c1 = R_b + R_mc, (6)

‑ принимается согласно п. 3.2.

Черт. 3. Схема усилий и эпюра напряжений изгибаемых элементах прямоугольного сечения

а - при b > h; б - при b < h, 1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента

 

3.8. Расчет прямоугольных сечений, в которых наряду с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеется стержневая и проволочная арматура, сосредоточенная у растянутой и сжатой граней сечения (черт. 4), при x = x/h £ x_R должен производиться из условия

(7)

где A = xb,

при этом высота сжатой зоны бетона определяется по формуле

, (8)

где ,

А_t = (h - x)b,

‑ принимается согласно п. 3.2.

Черт.4. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах прямоугольного сечения с сосредоточенной стержневой и проволочной арматурой

1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3 ‑ сосредоточенная стержневая или проволочная арматура

 

3.9. Расчет двутавровых сечений с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеющих полку в сжатой зоне, при x = x/h £ x_R должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны бетона:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (черт. 5), т.е. соблюдается условие

, (9)

расчет должен производиться по формуле

; (10)

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (черт. 6), т.е. условие (9) не соблюдается, расчет выполняется по формуле

(11)

высота сжатой зоны х определяется из условия

(12)

В формулах (9) - (12):

;

;

;

;

;

;

.

Коэффициенты приведенного армирования стенки , сжатой полки и растянутой полки принимаются в соответствии с п. 3.2.

Черт. 5. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах двутаврового сечения при х £ t¢_f

1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению

Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах двутаврового сечения при х > t¢_f

1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению

 

3.10. Расчет тавровых сечений с полкой в сжатой зоне или приведенных к тавровым сечениям, в которых наряду с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеется стержневая или проволочная арматура в растянутой зоне, при x = x/h £ x_R следует выполнять в зависимости от высоты сжатой зоны бетона:

а) если сжатая зона находится в пределах полки (черт. 7), т.е. соблюдается условие

, (13)

прочность сечения определяется из условия

; (14)

Черт. 7. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах таврового сечения с полкой в сжатой зоне при х £ t¢_f

1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределённой по сечению элемента; 3 - сосредоточенная стержневая или проволочная арматура

 

б) если граница сжатой зоны выходит за пределы полки (черт. 8), т.е. условие (13) не выполняется, прочность сечения определяется из условия

, (15)

при этом высота сжатой зоны х определяется из условия

(16)

В формулах (13) - (16):

;

; ; ;

.

Коэффициенты приведенного армирования , и , принимаются согласно п. 3.2.

Черт.8. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах таврового сечения с полкой в сжатой зоне при х > t¢_f

1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3 - сосредоточенная стержневая или проволочная арматура

 

3.11. Ширина сжатой полки b'_f тавровых и двутавровых сечений, вводимая в расчет в соответствии с пп. 3.9 и 3.10, принимается из условия, что ширина свободного свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более:

а) 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами при наличии поперечных ребер;

б) t'_f - при отсутствии поперечных ребер или при расстоянии между ними большим, чем расстояние между продольными ребрами, при t'_f £ 0,1h;

в) 6t'_f при t'_f ³ 0,1h;

3t'_f при 0,05t_f <t'_f < 0,1 h.

3.12. Расчет кольцевых сечений (черт. 9) должен производиться: а) при из условия

; (17)

, (18)

где , (19)

‑ радиус срединной поверхности стенки кольцевого элемента, равный

, (20)

‑ радиусы соответственно наружной и внутренней граней кольцевого сечения;

‑ коэффициент приведенного армирования кольцевого сечения, определяемый в соответствии с п. 3.2.

б) при из условия

; (21)

, (22)

, (23)

Черт. 9. Схема кольцевого сечения, принимаемая в расчете по прочности армоцементных элементов

 

3.13. При расчете по прочности изгибаемых элементов армоцементных конструкций рекомендуется соблюдать условие х £ x_R h. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята большей, чем это требуется для соблюдения условия х £ x_R h, расчет следует производить по формулам (4), (7), (10), (11), (14), (15), принимая х = x_R h.

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений

3.14. При расчете внецентренно сжатых элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. 1.16, а также влияние прогиба на их несущую способность в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.

3.15. Расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2, черт. 4), следует выполнять:

а) при x = x/h £ x_R из условия

; (24)

при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле

(25)

В формулах (24) и (25) :

e_t ‑ расстояние от точки приложения продольной силы до растянутой грани сечения;

А_с, А_t ‑ площади сечений соответственно сжатой и растянутой зон сечения;

S¢_b ‑ статический момент площади сжатой зоны бетона относительно точки приложения продольной силы N;

S¢_m1 ‑ статический момент площади сжатой приведенной арматуры (см. п. 3.2) относительно той же точки;

S_m1 ‑ статический момент площади растянутой приведенной арматуры относительно той же точки;

б) при x = x/h > x_R из условия

, (26)

N_c ‑ несущая способность центрально-сжатого элемента, определяемого по формуле

, (27)

здесь ,

N_in‑ несущая способность сечения, в котором высота сжатой зоны бетона принимается равной х = x_R h и определяется из выражения

, (28)

e_c ‑ эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения, равный e_c = M/N;

e_in ‑ эксцентриситет продольной расчетной силы N_in, определяемый по формуле

; (29)

;

.

3.16. Расчет внецентренно сжатых элементов таврового и двутаврового сечений с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), следует производить:

а) при x = x/h £ x_R

если х £ t'_f (черт. 10) - из условия

; (30)

высота сжатой зоны бетона определяется по формуле (25);

Черт. 10. Схема усилий и эпюра напряжений во внецентренно сжатых элементах двутаврового сечения при х £ t¢_f

1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента

Черт. 11. Схема усилий и эпюра напряжений во внецентренно сжатых элементах двутаврового сечения при х > t¢_f

1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента

 

если х > t¢_f (черт. 11) - из условия

(31)

где высота сжатой зоны х определяется по формуле (25);

б) при x = x/h > x_R по формуле (26),

где , (32)

здесь

при х < t¢_f

, (33)

при х > t¢_f

, (34)

; (35)

здесь ;

;

;

- расстояние от центра тяжести приведенного сечения до растянутой или менее сжатой грани;

при х > t¢_f

здесь ;

; (36)

Влияние прогиба элемента учитывается путем умножения значения е_с на коэффициент h, вычисляемый по СНиП 2.03.01-84.

В формулах (30) - (34) приняты обозначения такие же, как и в п. 3.9.

3.17. Расчет внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения с арматурой, равномерно распределенной по длина окружности, должен производиться из условия

; (37)

при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле

, (38)

Если полученное из расчета по формуле (38) значение < 0,15, в условие (37) подставляется значение , определяемое по формуле

. (39)

В формуле (37)

.

Значение величины определяется с использованием рекомендаций п. 3.2.

 

Центрально-растянутые элементы

 

3.18. Расчет центрально-растянутых элементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), следует производить из условия

. (40)

 

внецентренно растянутые элементы

 

3.19. Расчет внецентренно растянутых элементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), следует выполнять:

а) если продольная сила N приложена в пределах ядра сечения (черт. 12) - из условия

, (41)

где - коэффициент снижения несущей способности при внецентренном растяжении, принимаемый равным 0,8;

Черт. 12. Эпюра напряжений во внецентренно растянутых элементах прямоугольного сечения при приложении продольной силы N в пределах сечения

1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура

 

б) если продольная сила N приложена между ядром сечения и наружной гранью сечения из условия (41), где принимается равным 0,6;

в) если продольная сила N приложена за пределами сечения (черт. 13) - из условия

; (42)

при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле

(43)

S¢_b ,S¢_m1, S_m1 - обозначения те же, что и в формуле (25).

Если полученное из расчета по формуле (43) значение х > x_R h, то в условие (42) подставляется значение х = x_R h.

Черт.13. Эпюра напряжений во внецентренно растянутых элементах прямоугольного сечения при приложении продольной силы N за пределами сечения

1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура

 

расчет по прочности сечений, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА

 

3.20. Расчет по прочности наклонных сечений должен производиться:

по сжатому бетону между наклонными трещинами;

по наклонной трещине на действие поперечной силы;

по наклонной трещине на действие изгибающего момента.

3.21. Для армоцементных элементов прямоугольного сечения должно соблюдаться условие, обеспечивающее прочность по сжатому бетону между наклонными трещинами

Q. (44)

Коэффициент , учитывающий влияние поперечных проволок сеток, определяется по формуле

, (45)

Коэффициент определяется по формуле

, (46)

где значение принимается в МПа.

3.22. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси армоцементного элемента, на поперечную силу (черт. 14) должен производиться из условия

Q £ Q_m + Q_b. (47)

где Q ‑ поперечная сила, определяется внешней нагрузкой, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

Q_m ‑ поперечная сила, воспринимаемая поперечными проволоками сетки, пересекающими наклонную трещину;

Q_b ‑ поперечная сила, воспринимаемая бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.

Значения Q_m, определяются по формуле

Q_m = q_mwa_q (48)

где a_q ‑ проекция наклонной трещины; угол наклона трещины принимается равным 45°;

q_mw ‑ интенсивность армирования элемента поперечными проволоками сеток в пределах наклонной трещины:

q_mw = ; (49)

здесь‑ коэффициент приведенного армирования стенки при расчете на поперечную силу, определяемый по формуле

= ; (50)

‑ площадь сечения поперечных проволок сеток, расположенных в пределах наклонной трещины;

‑ площадь сечения поперечных стержней, расположенных в пределах наклонных трещин;

‑ толщина стенки, воспринимающей поперечную силу;

‑ угол наклона стенки складчатого элемента к вертикальной оси сечения элемента.

Значение поперечной силы Q_b для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле

Q_b = ; (51)

t_w и h ‑ соответственно ширина и высота элемента в рассчитываемом сечении.

В случае, когда граница сжатой зоны располагается в пределах полки, допускается принимать .

Черт. 14. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси, при расчете по прочности на действие поперечной силы

 

3.23. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента должен производиться из условия

(52)

где M ‑ момент всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне и перпендикулярной плоскости действия момента.

 

Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения на продольную ось элемента. Проверка на действие изгибающего момента не производится для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, где не образуются нормальные трещины, т.е. там, где момент М от внешней нагрузки, на которую ведется расчет по прочности, меньше или равен моменту трещинообразования M_crc, определяемому по СНиП 2.03.01-84, в котором значение R_{bt, ser} заменяется значением R_bt.