Обследование зданий поврежденных пожаром => Таблица 4. Таблица 5.

Таблица 4

 

Материал ограждений	Значения коэффициента f1, равного при
	0,02	0,04	0,06	0,08	0,10	0,12
Тяжелый бетон	0,85	0,85	0,85	0,85	0,85	0,85
Легкий бетон	3	3	3	3	3	2,5
Тяжелый бетон (50%) и легкий бетон (50%)	1,35	1,35	1,35	1,50	1,55	1,65
То же (33%) и (50%), а также (17%) трехслойных конструкций из гипсовой плитки, минеральной ваты и кирпича	1,65	1,50	1,35	1,50	1,75	2
Стальной лист (80%) и бетон (20%)	0,75	0,75	0,65	0,6	0,6	0,6
Бетон (20%) в двухслойной гипсовой панели с воздушной прослойкой	1,5	1,45	1,35	1,25	1,15	1,05
Стальной лист - минеральная вата (100 мм) - стальной лист	3	3	3	3	3	2,5

___________________

* См.: Бартелеми Б., Крюппа Ж. Огнестойкость строительных конструкций. - М.: Стройиздат, 1985.

 

з) определить значение приведенного коэффициента проемности по формуле

; (3)

и) найти по табл. 1-4 прил. 3 значение пожарной нагрузки;

к) вычислить приведенную пожарную нагрузку по формуле

q_пр = f₁ q; (4)

л) по графикам рис. 1-6 прил. 4 найти зависимость температуры в помещении от времени t, определить максимальную температуру в помещении во время пожара t_max, фактическое время продолжительности интенсивного горения при пожаре t_ф.

5.3. От фактической длительности интенсивного горения при пожаре t_ф (или t₁) следует перейти к эквивалентной длительности интенсивного горения при пожаре t_э. Эквивалентная длительность интенсивного горения при пожаре необходима для оценки его воздействия на конструкции в том случае, если бы температура пожара во времени изменялась бы по стандартной кривой (табл. 5). Это позволяет определить с помощью простых графиков распределение температуры по сечению конструкций во время пожара и сравнить фактические данные по пределам огнестойкости конструкций с нормативными.

 

Таблица 5

 

t, r - мин	t, °С	t, r - мин	t, °С	t, r - мин	t, °С
0-05	556	0-55	910	2-45	1075
0-10	659	1-00	925	3-00	1090
0-15	718	1-10	950	3-15	1100
0-20	750	1-20	970	3-30	1115
0-25	790	1-30	986	3-45	1120
0-30	821	1-40	1005	4-00	1128
0-35	824	1-50	1015	4-15	1135
0-40	865	2-00	1029	4-30	1147
0-45	885	2-15	1045	4-45	1154
0-50	895	2-30	1065	5-00	1160

 

5.4. Фактическое время продолжительности интенсивного горения при пожаре t_ф, следует сравнить с временем интенсивного горения t₁, зафиксированном в акте предварительного обследования (от начала интенсивного горения до начала снижения температуры при пожаре).

Если разница между t_ф и t₁ меньше ±40%, то за длительность интенсивного горения при пожаре принимают t_ф. Если имеется большая разница между t_ф и t₁, то необходимо выяснить причину этого несоответствия. Если причину выяснить не удалось, то за длительность интенсивного горения при пожаре принимают t₁.

Эквивалентную длительность интенсивного горения при пожаре t_э следует определять графически или аналитически из равенства площадей

S_ф = S_ст, (5)

где S_ф - площадь на графике под кривой зависимости средней температуры в помещении рассматриваемого пожара от времени, ограниченной t_ф (прил. 5); S_ст - площадь на графике под кривой зависимости температуры в помещении, развивающейся по стандартной кривой пожара, от времени, ограниченной t_э (см. прил. 5).

 

 

Рис. 1. График приведения фактического температурного режима к стандартному

t_ст - длительность стандартного пожара; t_ф - длительность фактического пожара;

t_от - разница в максимальной температуре фактического t_ф и стандартного t_ст пожаров

(t_от = t_ф - t_ст)

 

Определить t_э из равенства (5) можно только в том случае, если максимальная температура в помещении рассматриваемого пожара отличается от максимальной температуры стандартного пожара не более чем на +100 °С. В других случаях t_э определяют из графика, приведенного на рис. 1. Для этой цели находят разницу в максимальных температурах рассматриваемого пожара и стандартного , откладывают значение длительности рассматриваемого пожара, например, на оси t_ф (точка А), восстанавливают перпендикуляр из точки А от оси t_ф до пересечения с линией равных значений Dt (например, точка В), из точки B проводят параллельную оси t_ф линию до пересечения оси t_э; полученное значение (точка С) будет искомым.

5.5. По графикам рис. 1-35 прил. 6 в зависимости от вида конструкции (колонна, балка, плита), вида бетона (тяжелый, легкий), размеров и формы поперечного сечения конструкции, характера ее нагрева (односторонний, трехсторонний, четырехсторонний нагрев), времени нагрева t_э необходимо определить распределение температуры по поперечному сечению железобетонных конструкций.

За время нагрева конструкции принимают эквивалентное время интенсивного горения при пожаре t_э.

За максимальную температуру нагрева арматуры принимают температуру в центре ее сечения.

За максимальную температуру бетона принимают максимальную температуру нагрева поверхности железобетонной конструкции.

5.6. Максимальную температуру бетона во время пожара можно также определять опытным путем, исследуя образцы бетона, взятые из железобетонных конструкций на месте пожара.

Образцы бетона - это куски бетона массой 100-200 г, отколотые от поверхностных слоев (2-3 см) железобетонной конструкции.

Образцы бетона изучают в специализированной лаборатории НИИЖБ или другого института, имеющего необходимое оборудование.

Для исследования используют следующие методы:

термолюминесцентный;

ртутной порометрии или сорбционный;

дифференциально-термический;

термогравиметрический.

Описание методов исследований образцов бетона после пожара приведено в "Методических рекомендациях по оценке свойств бетона после пожара" (М.: НИИЖБ, 1985).

5.7. Значение максимальных температур нагрева бетона можно определять также по цвету бетона и некоторым физико-химическим эффектам (табл. 6).