Таблица 2

Разность давлений пенообразователя и воды на вставке

	Количество пеногенераторов
Пеногенераторы	Вставка d=l0 мм					Вставка d=25 мм
	ГПС-600 или ГПС-600М					ГПС-2000 или ГПC-2000M
	1	2	3	4	5	1	2	3	4	5
Требуемый расход пенообразователя, л × с^-¹	0,36	0,72	1,08	1,44	1,80	1,2	2,4	3,6	4,8	6,0
Разность давлений пенообразователя и воды у вставки, атм	0,24	0,96	2,2	3,8	5,38	2,2	0,22	0,5	0,88	1,34

Примечание. Значения расходов в табл. 2 даны при концентрации пенообразователя в растворе, равной 6 %.

При нормальной работе пеногенераторов пена поступает плотной струей. При неправильной работе пеногенераторов получается пена низкой кратности или вообще не получается. В этих случаях подачу пены следует прекратить и проверить систему дозировки.

Для подачи пены на тушение пожара в резервуарах используются механизированные пеноподъемники "Бронто-Скайлифт 35-3", АКП-30, АКП-50, приспособленная пожарная техника (на базе АЛ-30, АТС-59 с башенным механизмом от АЛ-30), переносной подъемник на базе трехколенной лестницы Л-60 с подачей одного ГПС-2000 или трех ГПС-600, а также стационарные пенные камеры для подачи пены средней кратности от передвижной пожарной техники. Принципиальные схемы боевого развертывания для подачи пены средней кратности представлены на рис. 1.

При тушении пожаров в подземном железобетонном резервуаре, в зазоре между стенкой резервуара и плавающей крышей пена может быть подана с помощью пеногенераторов, установленных вручную на борт резервуара.

Принципиальная схема боевого развертывания при использовании пеноподъемников или приспособленной техники представлена на рис. 1. Дозировка пенообразователя происходит в зависимости от расхода огнетушащего средства.

В связи с недостатком серийно выпускаемой техники для подачи пены в горящий резервуар целесообразно использовать приспособленную технику на базе специальных кранов типа "КАТО", "ФАУН", "ЛИБКНЕР" и других с вылетом стрелы около 50 м. Для вышеперечисленной техники изготавливаются гребенки с патрубками для присоединения ГПС-2000, ГПС-2000М.

При использовании всех типов пеноподъемников необходимо определить максимальную длину рукавных линий для получения качественной пены. Предельное расстояние между водоисточником и местом установки пеноподъемника определяется по формуле

где Н_н-	напор на насосе, м;
h_ст -	напор у пеногенераторов, м;
Z -	высота подъема стволов, м;
S -	сопротивление одного напорного рукава длиной 20 м;
Q -	подача воды (раствора пенообразователя), л × с^-1.

В зависимости от схемы подачи пены требуемое давление на насосе пожарного автомобиля определяется по формуле:

подача пены на поверхность горючей жидкости в резервуар:

подача пены на поверхность горючей жидкости в железобетонный резервуар или в обваловку:

подача пены низкой кратности при тушении пожара в резервуаре подслойным способом:

где Н_н -	давление или напор на насосе, МПа или м вод.ст.;
h_м-	потери давления (напора) в магистральных линиях, МПа или м вод. ст.;
h_м = n×S_p×Q² -	при подаче воды (раствора пенообразователя) по одной магистральной линии;
h_м = n×S_p×Q²/4 -	при подаче воды (раствора пенообразователя) по двум магистральным линиям;
n -	количество рукавов в магистральной линии;
S_p -	сопротивление одного рукава;
h_п -	потери давления (напора) в пеноподъемнике;
h_ГПС -	давление (напор) у пеногенератора, МПа или м вод. ст.;
z -	высота подъема пеногенераторов;
h_ГНП -	потери давления на генераторе низкократной пены, МПа или м вод. ст.

Давление на насосе пожарной машины не должно превышать значения давления, указанного в паспорте на насос, если требуется больше, то необходимо организовывать перекачку.

Пена низкой кратности может подаваться в резервуар как сверху, так и под слой горючего.

Для подачи пены низкой кратности в резервуар сверху от передвижной пожарной техники могут применяться переносные водопенные лафетные стволы как отечественного, так и зарубежного производства. Кроме того, для этой цели могут использоваться стационарные лафетные стволы, а для тушения проливов в обваловании - ручные водопенные стволы. Основные характеристики переносных стволов приведены в табл. 3.

Таблица 3

Основные характеристики переносных водопенных стволов

Технические	Марка ствола
характеристики	ПЛС-П20Б	СВПЭ-4	СВПЭ-8	ЛСД-40А
Рабочее давление, МПа (кгс × см^-2)	0,6(6)	0,6(6)	0,6(6)	0,6-1,0
Расход раствора пенообразователя, л × с^-1	19	4,8-6,0	13,3-16,0	20-30
Диаметр выходного отверстия насадка, мм	25, 28, 32	-	-	-
Кратность пены	9	4-6	4-6	4-6
Максимальная дальность пенной струи при угле 32°, м	40	18	20	40
Длина ствола, мм	1200	715	845	-
Масса ствола, кг	22	20,8	3,8	95

Для получения и подачи пены низкой кратности под слой горючего в резервуар могут применяться отечественные высоконапорные пеногенераторы типа ГНП и ГНПС. Указанные типы пеногенераторов имеют рабочее давление 0,6-0,9 МПа, кратность получаемой пены составляет не менее 3. Основные характеристики высоконапорных пеногенераторов отечественного производства типа ГНП (разработка ВНИИПО) приведены в табл. 4 и типа ВПГ (разработки МИПБ, НПП "Герда") - в табл. 5.

Принципиальные схемы боевого развертывания при тушении пожаров в резервуарах представлены на рис. 1-3.

Таблица 4

Основные параметры пеногенераторов типа ГНП

Наименование	Значения для типоразмеров
параметра	ГНП-12 (ГНПС-12)	ГНП-23 (ГНПС-12)	ГНП-46 (ГНПС-12)
Рабочее давление перед стволом, МПа (кгс × см^-2)	0,6-0,9-(6-9)	0,6-0,9-(6-9)	0,6-0,9-(6-9)
Кратность пены	Не менее 3	Не менее 3	Не менее 3
Расход огнетушащих средств при 6 % растворе пенообразователя, л × с^-1:
раствора ПО	12±2	23±3	46±4
ПО	0,8	1,4	2,8
воды	11,2	21,6	43,2
Длина, мм	1035	1080	1080
Масса, кг	32,1(36,1)	35,0(37,7)	35,0(37,7)

Таблица 5

Основные параметры пеногенераторов типа ВПГ

Наименование	Значения для типоразмеров
параметра	ВПГ-10	ВПГ-20	ВПГ-40	ВПГ-10/30
Рабочее давление перед стволом, МПа (кгс × см^-2)	0,6-0,9-(6-9)	0,6-0,9-(6-9)	0,6-0,9-(6-9)	0,6-0,9-(6-9)
Кратность пены	Не менее 3	Не менее 3	Не менее 3	3-6
Расход огнетушащих средств при 6 % растворе пенообразователя, л × с^-1:
раствора ПО	10±2	20±3	40±5	10¸30
ПО	0,6	1,2	2,4	0,6¸1,8
воды	9,4	18,8	37,6	9,4¸28,2

Рис. 1. Принципиальная схема тушения пожара в резервуаре пеной

средней кратности с использованием механизированного пеноподъемника

Рис. 2. Принципиальная схема подачи пены низкой кратности

при тушении пожара в резервуаре подслойным методом

Рис. 3. Принципиальная схема тушения пожара в ЖБР

пеной средней кратности

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОГНЕТУШАЩИХ

ПОРОШКОВ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ

Наименование огнетушащего порошка	Основной состав порошка	Огнетушащая способность по ГОСТ 226952-86, кг × м^-2	Завод- изготовитель
ПСБ-3М, ТУ 2149-017- 10-968286-95	Бикарбонат натрия, белая сажа, нефелиновый концентрат	0,8	157040, г. Буй Костромской области, ул. Чапаева, 1
Пирант А, ТУ 301-11-10-90	Фосфорно-аммонийные соли, слюда, белая сажа	0,8	Кингисеппское ПО "Фосфорит", г. Кингисепп
ПХК, ТУ 10968286-06-94	Хлорид калия, гидрофобные добавки	1,0	157040, г. Буй Костромской области, ул. Чапаева, 1

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ОСОБЕННОСТИ ТУШЕНИЯ ПОЖАРОВ

В РЕЗЕРВУАРНЫХ ПАРКАХ В УСЛОВИЯХ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР

Тушение пожаров в резервуарах и резервуарных парках в условиях низких температур усложняется тем, что, как правило, увеличивается время сосредоточения достаточных сил и средств для проведения пенной атаки. Вода, подаваемая по рукавным линиям, интенсивно охлаждается и, достигая 0 °С, кристаллизуется с отложением льда на стенках рукавной арматуры и рукавов. В результате уменьшения сечения рукавной линии возникает дополнительное сопротивление, что ведет к снижению расхода воды. Воздушно-механическая пена средней кратности в условиях низких температур малоподвижна, быстро замерзает, превращаясь в снежную пористую массу.

При тушении пожаров в условиях низких температур следует:

применять пожарные стволы с большим расходом, исключить применение перекрывных стволов и стволов-распылителей;

прокладывать линии из прорезиненных и латексных рукавов больших диаметров, рукавные разветвления и соединительные головки рукавных линий утеплять или защищать от воздействия окружающей среды подручными средствами, в том числе снегом;

определить места заправки горячей водой и при необходимости заправить ею цистерны;

перед подачей пены или раствора пенообразователя в линию в момент начала пенной атаки ее необходимо прогреть до температуры выше 5 °С, чтобы исключить возможное образование ледяных пробок или снижение расхода подаваемого раствора пенообразователя или пены вследствие уменьшения сечения подводящих линий. В качестве обогревателя можно использовать горячую воду.

Для обогрева кабин пожарных автомобилей, задействованных на пожаре, целесообразно устанавливать дополнительные обогреватели и утеплять кабины.

Для обогрева насосов, расположенных в заднем отсеке, рекомендуется использовать горелки инфракрасного излучения.

Выезд и следование автомобилей ПНС-110 производить с работающим двигателем насосной установки. Для обогрева насосного отсека ПНС-110 в зимнее время необходимо устанавливать специальный кожух, по которому поток теплого воздуха направляется в насосный отсек, или вместо вентилятора, предусмотренного заводом-изготовителем, устанавливать вентилятор, позволяющий изменить направление потока воздуха от радиатора охлаждения в насосный отсек.

Вблизи места пожара целесообразно организовать пункты обогрева личного состава, чаще производить смену людей, обеспечивающих охлаждение резервуаров и работу техники.

Для отыскания крышек колодцев гидрантов, находящихся под снегом, рекомендуется использовать армейские миноискатели.

Для прокладки магистральных линий рекомендуется использовать выполненные из жести ящики с полозьями, в которых "гармошкой" уложены рукава.

Одним из наиболее важных вопросов, возникающих при тушении пожаров в условиях низких температур, является обеспечение бесперебойной подачи воды по рукавным линиям от водоисточника к очагу горения.

Вода, подаваемая по рукавным линиям, интенсивно охлаждается и, достигая 0 °С, кристаллизуется с отложением льда на стенках рукавной арматуры и рукавов и образованием шуги в основном потоке внутри рукава. В результате уменьшения сечения рукавной линии возникает дополнительное сопротивление, что ведет к снижению расхода воды, а в отдельных случаях - к образованию ледяных пробок (промерзанию рукавов), и резко осложняет процесс тушения.

Предельная длина рукавной линии в условиях установившегося течения зависит от начальной температуры воды t_вн на входе в рукавную линию, температуры окружающей среды t_а, и может быть рассчитана по формуле

73 ПРИЛОЖЕНИЕ 7

где С_т -	расход воды, л × с^-1;
d_н -	наружный диаметр рукава, мм;
K -	коэффициент теплопередачи, Вт × м^-2 × K^-¹;
r_в -	плотность жидкости, кг × м^-3;
C_рв -	удельная теплоемкость жидкости, Дж × кг^-1 × К^-1