СНиП 2.03.06-85 => Таблица 29. Стенки центрально-, внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов. Таблица 30. Таблица 31. Таблица 32.

Таблица 29

	Необходимый момент инерции сечения продольного ребра Isl	Предельные значения
		минимальные Isl,min	максимальные Isl,max
0,20		1,5heft3	7heft3
0,25		1,5heft3	3,5heft3
0,30	1,5heft3	-	-

Примечаниe. При вычислении I_sl для промежуточных значений допускается линейная интерполяция.

6.8. Участок стенки балки составного сечения над опорой при укреплении его ребрами жесткости следует рассчитывать на продольный изгиб из плоскости как стойку, нагруженную опорной реакцией. В расчетное сечение этой стойки следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной с каждой стороны ребра. Расчетную дли-

ну стойки следует принимать равной высоте стенки.

Нижние торцы опорных ребер жесткости должны быть плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки и рассчитаны на воздействие опорной реакции.

СТЕНКИ ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

6.9. Для центрально-сжатых элементов условную гибкость стенки следует принимать не более значений, определяемых по формулам табл. 30.

При назначении сечения элемента по предельной гибкости, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения следует умножать на коэффициент(где ), но не более чем в 1,5 раза. При этом значения следует принимать не более 5,3.

Таблица 30

Сечение элемента	Наибольшие значения при значениях условной гибкости стержня
Двутавровое		3,1
Н-образное		3,5
Швеллерное, трубчатое прямоугольное (hef - для большей стенки)		2,5
Трубчатое квадратное		2,25

Примечания: 1.Приведенные в табл. 30 данные относятся к сварным и прессованным профилям. В клепаных элементах значения табл. 31 следует увеличивать на 5%.

2. При вычислении для промежуточных значений допускается линейная интерполяция между значениями при =1 и =5.

6.10. Для внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов условную гибкость стенки следует определять в зависимости от значения (где - наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком „плюс" и вычисленное без учета коэффициентов , или ; - соответствующее напряжение у противоположной расчетной границы стенки) и принимать не более значений, определяемых при:

-по п. 6.9;

-по формуле

(55)

- линейной интерполяцией между значениями, вычисленными при =0,5 и =1.

6.11. При укреплении стенки внецентренно сжатого или сжато-изгибаемого элемента продольным ребром жесткости с моментом инерции I_sl, расположенным посредине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять согласно требованиям п. 6.10.

Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения элементов.

Если устойчивость стенки не обеспечена, то в расчет следует вводить два крайних участка стенки шириной по 0.6, считая от границ расчетной высоты.

6.12. Стенки сплошных колонн и стоек при следует укреплять поперечными ребрами жесткости, расположенными на расстоянии 2h_ef одно от другого; на каждом отправочном элементе должно быть не менее двух ребер. При наличии продольного ребра расстояние между поперечными ребрами допускается увеличивать в 1,5 раза.

Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 6.6.

ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ И ПОЛКИ ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ, СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

6.13. Расчетную ширину свеса поясных листов (полок) b_ef следует принимать равной расстоянию: в прессованных, прокатных сварных и клепаных элементах без поясных листов - от грани стенки до края поясного листа (полки); в клепаных элементах с поясными листами - от ближайшей риски заклепок до свободного края листа. При наличии вута, образующего со свесом угол не менее 30°, расчетную ширину свеса следует измерять до начала вута (в случае выкружки - принимать вписанный вут).

6.14. В центрально-, внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементах значение гибкости свеса поясного листа (полки) следует принимать не более значений, указанных в табл. 31 в зависимости от условной гибкости и типа сечений (где b_ef принимается в соответствии с п. 6.13; t - толщина свеса). В случае недонапряжения элемента наибольшие значения табл. 31 следует увеличивать враз. но не более чем в 1,5 раза, при этом значения необходимо принимать не более 1,3 (здесь - меньшее из значений использованное при проверке устойчивости стержня;

).

Таблица 31

Характеристика полки (поясного листа) и сечения элемента	Наибольшие значения при значениях условной гибкости стержня
Неокаймленная двутавра и тавра		0,8
Неокаймленная большая неравнополочного уголка, стенка тавра и полка швеллера		0,8
Неокаймленная равнополочных уголков		0,7

Примечание. При вычислении для промежуточных значений следует определять линейной интерполяцией между значениями при =1 и =5.

6.15. В изгибаемых элементах наибольшую гибкость свеса поясного листа (полки) прессованных, сварных и клепаных балок следует назначать с учетом предельных размеров свесов, приведенных в табл. 31 для < 1

Наибольшую гибкость свеса неокаймленных полок уголков в сжатых поясах клепаных балок без горизонтальных листов следует принимать по формуле

(56)

В случае недонапряжения элемента наибольшую гибкость свеса поясного листа (полки) следует увеличить в раз, но не более чем в 1,5 раза;

здесь - большее из двух значений:

или

6.16. При усилении свободных свесов утолщениями (бульбами) наибольшее значение гибкости свеса [здесь b_ef1 - расчетная ширина свеса поясных листов или полок, измеряемая от центра утолщения до грани примыкающей стенки (полки) или до начала вута; см. п. 6.13] следует определять по формуле

(57)

где k - коэффициент, определяемый по табл. 32

в зависимости от ;

- наибольшее значение условной гибкости свеса при отсутствии утолщения, принимаемое по табл. 31.

Величина равна:

где D - размер утолщения, принимаемый равным диаметру круглой бульбы; в квадратных и трапециевидных утолщениях нормального профиля D - высота утолщения при ширине бульбы не менее 1,5D в трапециевидных (черт. 9) и не менее D - в прямоугольных утолщениях.

Таблица 32

Сечение			Значения коэффициента k в формуле (57) при гибкостиравной
			1	5
Швеллер, двутавр		2,5	1,06	1,35
		3,0	1,24	1,69
		3,5	1,46	2,05
		2,5	1,04	1,28
		3,0	1,20	1,59
		3,5	1,40	1,94
Уголок, тавр, крестовое		2,5	1,06	1,17
		3,0	1,24	1,47
		3,5	1,46	1,67
		2,5	1,04	1,13
		3,0	1,20	1,35
		3,5	1,40	1,67

Примечание. Коэффициент k для промежуточных значений от 0,6 до 0,75 и гибкости от 1 до 5 определяется линейной интерполяцией.

Черт. 9. Схема утолщения (бульбы)

6.17. Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочек вращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формуле

(58)

где - расчетное напряжение в оболочке;

- критическое напряжение, равное меньшему из значений или (здесь r - радиус срединной поверхности оболочки; t - толщина оболочки).

Значения коэффициентов и C следует определять соответственно по табл. 33 и 34.

В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба в диаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента, не превышающих значений , напряжение следует увеличить в раз, где - наименьшее напряжение (растягивающие напряжения считать отрицательными).

6.18. В круглых трубах, рассчитываемых как сжатые или сжато-изгибаемые стержни по разд. 4, при условной гибкости должно быть выполнено условие

Кроме этого, устойчивость стенок таких труб должна быть проверена по п. 6.17.

Расчет на устойчивость стенок бесшовных труб не требуется, если не превышает значений или 35.

Таблица 33

Значение R, МПа	Коэффициенты при , равном
	0	25	50	75	100	125	150	200	250
	1,00	0,98	0,88	0,79	0,72	0,65	0,59	0,45	0,39
	1,00	0,94	0,78	0,67	0,57	0,49	0,42	0,29	-

Примечание. Значения коэффициентов при 140 МПа < R < 280 МПа и для промежуточных значений вычисляются линейной интерполяцией.

Таблица 34

Значение		100	150	200	250	500
Коэффициент с	0,30	0,22	0,20	0,18	0,16	0,12

Примечание. Для промежуточных значений коэффициенты с следует определять линейной интерполяцией.