10 Установки порошкового и газопорошкового пожаротушения модульного типа

10 Установки порошкового и газопорошкового пожаротушения модульного типа

10.1 Область применения

10.1.1 АУПП и АУГПП применяются для ликвидации пожаров классов A, B по ГОСТ 27331 и E по [1].

10.1.2 В помещениях категории А и Б по взрывопожароопасности по СП 12.13130 и во взрывоопасных зонах по ПУЭ [4] и Техническому регламенту [1] допускается применение установок, получивших соответствующее свидетельство о взрывозащищенности электрооборудования, выданное в установленном порядке, имеющих необходимый уровень взрывозащиты или степень защиты электрических частей оборудования установок.

10.1.3 Запрещается применение установок:

а) в помещениях, без постоянного пребывания людей, которые не могут быть покинуты людьми до начала подачи огнетушащих порошков;

(пп. "а" в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

б) в помещениях с постоянным пребыванием людей.

(пп. "б" в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Примечание - Допускается применение АУПП и АУГПП для защиты помещений класса функциональной пожарной опасности Ф5.1 (здания производственного назначения согласно [1]), а также складских помещений класса функциональной пожарной опасности Ф5.2 при наличии в них пожарной нагрузки класса B по ГОСТ 27331 (склады горюче-смазочных материалов и т.п). В проекте на установку пожаротушения должно быть указано, что персонал, работающий в данных помещениях, должен быть проинструктирован об опасных факторах для человека, возникающих при подаче порошка из модулей пожаротушения, а также периодически проходить тренировку согласно Правилам [6].

10.1.4 Установки порошкового и газопорошкового пожаротушения не должны применяться для тушения пожаров:

горючих материалов, склонных к самовозгоранию и тлению внутри объема вещества (древесные опилки, хлопок, травяная мука и др.);

пирофорных веществ и материалов, склонных к тлению и горению без доступа воздуха.

10.1.5 Установки могут применяться для тушения пожара на защищаемой площади, локального тушения на части площади или объема, тушения всего защищаемого объема (при соблюдении требований 10.2.7, 10.2.8, 10.2.18, приложения И).

10.1.6 Огнетушащие порошки должны соответствовать требованиям ГОСТ Р 53280.4. При этом для импульсных модулей порошкового и газопорошкового пожаротушения параметр пробивного напряжения не учитывается.

10.2 Проектирование

10.2.1 В проектной документации на установку должны быть указаны параметры установки в соответствии с ГОСТ Р 51091 или ГОСТ Р 56028.

Модули порошкового пожаротушения должны соответствовать ГОСТ Р 53286, модули газопорошкового пожаротушения - ГОСТ Р 56028.

10.2.2 В зависимости от конструкции модуля порошкового или газопорошкового пожаротушения (далее по тексту раздела - модули) установки могут быть с распределительным трубопроводом или без него.

Группа модулей может быть подключена к трубопроводному коллектору. Допускается для соединения модуля с трубопроводом применение гибких соединителей, прочность которых должна обеспечиваться при давлении не менее 1,5P_раб, где P_раб - рабочее (максимальное) давление модуля.

10.2.3 По способу хранения вытесняющего газа в модуле (емкости) установки подразделяются на закачные, с газогенерирующим элементом, с баллоном сжатого или сжиженного газа. В качестве газа-вытеснителя следует применять осушенные газы: воздух (точка росы не выше минус 40 °C), азот, инертные газы и их смеси.

10.2.4 Срабатывание всех модулей, предназначенных для защиты одного из защищаемых помещений, должно осуществляться в течение временного интервала не более 3 с при автоматическом или дистанционном пуске АУП.

При размещении модулей в защищаемом помещении допускается отсутствие местного ручного пуска.

В случае наличия местного ручного пуска его применение не должно приводить к подаче порошка на людей.

(абзац введен Изменением № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

10.2.5 При расчете объема защищаемого помещения объем оборудования, находящегося в помещении, из него не вычитается, за исключением объема сплошных (непроницаемых) строительных элементов (колонны, балки, фундаменты под оборудование и т.д.).

10.2.6. Локальная защита отдельных производственных зон, участков, агрегатов и оборудования производится в помещениях со скоростями воздушных потоков не более 2,0 м/с. При проектировании локальной защиты в помещениях с более высокими скоростями воздушных потоков необходимо в дополнение к требованиям настоящего раздела руководствоваться СТО, согласованным с федеральным органом исполнительной власти, осуществляющим функции по нормативно-правовому регулированию в области пожарной безопасности, при подтверждении положительными результатами огневых испытаний применительно к группе однородных объектов либо к группе однородной пожарной нагрузки.

(п. 10.2.6 в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

10.2.7 За расчетную зону локального пожаротушения принимается увеличенная на 10% защищаемая площадь или увеличенный на 15% защищаемый объем.

10.2.8. Тушение всего защищаемого объема помещения допускается предусматривать в помещениях со степенью негерметичности до 1,5%. При проектировании установок для тушения в помещениях со степенью негерметичности более 1,5% необходимо, в дополнение к требованиям настоящего раздела, руководствоваться СТО, согласованным с федеральным органом исполнительной власти, осуществляющим функции по нормативно-правовому регулированию в области пожарной безопасности [3], при подтверждении положительными результатами огневых испытаний применительно к группе однородных объектов либо к группе однородной пожарной нагрузки.

(п. 10.2.8 в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

10.2.9. В помещениях объемом свыше 400 м³ применяются способы пожаротушения - локальный по площади или по всей площади. Допускается применять способы пожаротушения по объему или локальный по объему в соответствии с СТО, согласованным с федеральным органом исполнительной власти, осуществляющим функции по нормативно-правовому регулированию в области пожарной безопасности [3], при подтверждении положительными результатами огневых испытаний применительно к группе однородных объектов либо к группе однородной пожарной нагрузки.

(п. 10.2.9 в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

10.2.10 Максимальная длина распределительных трубопроводов и требования к ним регламентируются ТД на модули пожаротушения.

10.2.11. Соединения трубопроводов в установках пожаротушения должны быть сварными, фланцевыми или резьбовыми. Трубопроводы установок следует выполнять из стальных труб по ГОСТ 32528, ГОСТ 8732, ГОСТ 8734. Для резьбового соединения следует применять фитинги из материала труб или ковкого чугуна.

Наружные поверхности трубопроводов, кроме резьбовых соединений и уплотнительных поверхностей, должны быть покрыты защитной краской. Окраска составных частей установок, включая трубопроводы, должна соответствовать требованиям ГОСТ 12.4.026.

Трубопроводы установок, расположенные в помещениях, к которым предъявляются требования по эстетике, могут быть окрашены в соответствии с этими требованиями. При этом не рекомендуется окраска трубопроводов в красный цвет.

Окраска насадков не допускается.

(п. 10.2.11 в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

10.2.12 Трубопроводы и их соединения в установках пожаротушения должны обеспечивать прочность при испытательном давлении, равном 1,25P_раб.

10.2.13 Модули и насадки должны размещаться в защищаемой зоне в соответствии с ТД на модули. При необходимости должна быть предусмотрена защита корпусов модулей и насадков от возможного повреждения.

Модули пожаротушения следует размещать с учетом климатических условий эксплуатации.

Модули с распределительным трубопроводом допускается располагать как в самом защищаемом помещении (в удалении от предполагаемой зоны горения), так и за его пределами в непосредственной близости от него, в специальной выгородке, боксе.

10.2.14. Узлы крепления и конструкции, используемые для монтажа, должны обеспечивать устойчивость (неподвижность) модулей, трубопроводов и участков трубопроводов с насадками при воздействии нагрузки, равной пятикратному весу устанавливаемых элементов.

Зазор между трубопроводом и стеной (строительной конструкцией) должен составлять не менее 2 см.

(п. 10.2.14 в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

10.2.15 В проектной документации должны быть учтены мероприятия, приведенные в ТД на модули, для исключения возможности засорения распределительных трубопроводов и насадков.

10.2.16 На защищаемом предприятии должен быть предусмотрен 100%-ный запас комплектующих, модулей (не перезаряжаемых) и порошка для замены в установке, защищающей наибольшее помещение или зону. Если на одном объекте применяется несколько модулей разного типоразмера, то запас должен обеспечивать восстановление работоспособности установок каждым типоразмером модулей. Запас должен храниться на складе защищаемого объекта или сервисной организации.

10.2.17 Размещение модулей и параметры подачи огнетушащего порошка должны обеспечивать пожаротушение в условиях защищаемого помещения (объекта) с учетом выбранного способа пожаротушения и наличия затенений вероятного очага пожара.

Расчет необходимого для пожаротушения количества модулей приведен в приложении И. При этом учитываются приведенные в ТД на модуль диаграммы распыла для защищаемой площади (объема) и ранг модельного очага пожара по ГОСТ Р 51057, соответствующий этой площади (объему).

10.2.18 Расположение насадков производится в соответствии с ТД на модуль. Если высота защищаемого помещения превышает максимальную высоту монтажа насадков, то их размещение осуществляется ярусами с учетом диаграмм распыла.

10.2.19 При использовании установки (при обосновании в проекте) может применяться резервирование. При этом общее количество модулей удваивается по сравнению с расчетным. Для включения второй ступени допускается применение дистанционного управления в соответствии с принятым в проекте алгоритмом работы установки.

10.3 Требования к защищаемым помещениям

10.3.1 Помещения, оборудованные установками пожаротушения, должны быть оснащены указателями о наличии в них установок.

В помещениях и около их входов должна предусматриваться сигнализация в соответствии с ГОСТ 12.4.009, ГОСТ 12.3.046-91 и СП 484.1311500.

10.3.2 Степень негерметичности помещения при тушении по объему не должна превышать значений, указанных в паспорте на модуль. В паспорте при этом также должна быть указана величина коэффициента k₄ по И.3.1.1 (приложение И). В случае отсутствия таких данных степень негерметичности принимается в соответствии с 10.2.8. Расчет k₄ выполняется по И.3.1.1 (приложение И).

10.3.3 В помещениях, в которых предусмотрено тушение всего защищаемого объема, должны быть приняты меры по ликвидации необоснованных проемов и против самооткрывания дверей.

10.3.4 Утратил силу. - Изменение N 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 N 373.

10.4 Требования безопасности

10.4.1 Проектирование установок следует проводить в соответствии с требованиями безопасности, изложенными в ГОСТ 12.1.019, ГОСТ 12.3.046, ГОСТ 12.2.003, ГОСТ 12.4.009, ГОСТ 12.1.005, ГОСТ 28130, СП 6.13130.

10.4.2 Устройства ручного, дистанционного и местного пуска установок должны быть опломбированы, за исключением устройств ручного пуска, установленных в помещениях пожарных постов.

10.4.3 Установка должна обеспечивать задержку выпуска порошка огнетушащего или газопорошкового огнетушащего вещества на время, необходимое для эвакуации людей из защищаемого помещения, отключение систем общеобменной вентиляции, местных отсосов, воздушного отопления и кондиционирования, закрытие противопожарных и других клапанов в составе указанных систем вентиляции в соответствии с СП 7.13130, но не менее 10 с от момента включения в помещении системы оповещения и управления эвакуацией. Время эвакуации из защищаемого помещения следует определять по ГОСТ 12.1.004.

10.4.4 Сосуды, применяемые в установках пожаротушения, должны соответствовать требованиям.

10.4.5 Заземление трубопроводов, приборов и оборудования установок должно выполняться согласно ПУЭ и соответствовать требованиям ТД на приборы и оборудование.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

10.4.6 Входить в защищаемое помещение после подачи порошка до его удаления (оседания), а также после ликвидации пожара до окончания проветривания и удаления продуктов горения разрешается только в изолирующих средствах защиты органов дыхания.

10.4.7 В части охраны окружающей среды установки должны соответствовать требованиям ТД к огнетушащим веществам при эксплуатации, техническом обслуживании, испытании и ремонте.

11 Установки аэрозольного пожаротушения

11.1 Область применения

11.1.1. АУАП применяются для тушения (ликвидации) пожаров подкласса A2 и класса B по ГОСТ 27331 объемным способом в помещениях объемом до 10 000 м³, высотой не более 10 м и с параметром негерметичности, не превышающим указанный в таблице Г.16 приложения Г настоящего свода правил.

Примечание: допускается в помещениях с параметром негерметичности не более 0,001 м^-1 тушение (ликвидация) пожаров горючих материалов, горение которых относится к пожарам подкласса A1 по ГОСТ 27331 в случае, если эффективность конкретных типов ГОА обоснована в рамках процедуры подтверждения соответствия.

(п. 11.1.1 в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

11.1.2 В помещениях категории А и Б по взрывопожароопасности по СП 12.13130 и во взрывоопасных зонах допускается применение ГОА, в том числе ГОА дистанционной подачи аэрозоля с соответствующими трубопроводами и мембранами. ГОА должны иметь свидетельство о взрывозащищенности электрооборудования, выданное в установленном порядке, иметь необходимый уровень взрывозащиты или степень защиты оболочки электрических частей генератора.

При этом конструктивное устройство ГОА при его срабатывании должно исключать возможность воспламенения взрывоопасной смеси, которая может находиться в защищаемом помещении, что должно быть подтверждено положительными результатами испытаний в аккредитованной лаборатории.

11.1.3 При проектировании установок должны быть приняты меры, исключающие возможность возникновения очага пожара в защищаемых помещениях и во взрывоопасных зонах от применяемых ГОА с учетом зоны опасности зажигания горючих веществ и материалов от работающего генератора, определенной по ГОСТ 34635 и указанной в технической документации на ГОА.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

11.1.4 Допускается применение установок для защиты кабельных сооружений (полуэтажи, коллекторы, шахты) объемом до 3000 м³ и высотой не более 10 м, при значениях параметра негерметичности помещения не более 0,001 м^-1.

11.1.5 Применение установок для тушения пожаров в помещениях с кабелями, электроустановками и электрооборудованием, находящимися под напряжением, допускается при условии, если значение напряжения не превышает предельно допустимого значения, указанного в ТД на конкретный тип ГОА.

11.1.6 Установки объемного аэрозольного пожаротушения не должны применяться для тушения:

а) волокнистых, сыпучих, пористых и других горючих материалов, склонных к самовозгоранию и (или) тлению внутри слоя (объема) вещества (древесные опилки, хлопок, травяная мука и др.);

б) химических веществ и их смесей, полимерных материалов, склонных к тлению и горению без доступа воздуха;

в) гидридов металлов и пирофорных веществ;

г) порошков металлов (магний, титан, цирконий и др.).

11.1.7. Запрещается применение установок:

а) в помещениях, без постоянного пребывания людей, которые не могут быть покинуты людьми до начала работы генераторов;

б) в помещениях с постоянным пребыванием людей;

в) в помещениях зданий и сооружений III - V степеней огнестойкости по [1], СП 2.13130 при использовании ГОА, которые создают температуру более 400 °C за пределами зоны, отстоящей на 150 мм от внешней поверхности генератора, а также от трубопроводов дистанционной подачи аэрозоля. При необходимости размеры высокотемпературной зоны с температурой 400 °C могут быть определены по результатам испытаний по методике ГОСТ 34635 в аккредитованной лаборатории.

(п. 11.1.7 в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

11.2 Проектирование

11.2.1 ГОА в составе АУАП должны соответствовать ГОСТ 34635. ГОА следует располагать в защищаемом помещении.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Допускается применение ГОА дистанционной подачи огнетушащего аэрозоля, которые представляют собой устройство с присоединенными к нему трубопроводами, в том числе с предохранительными мембранами (клапанами), для получения и подачи огнетушащего аэрозоля с заданными параметрами в защищаемое помещение. ГОА дистанционной подачи должны соответствовать ГОСТ 34635 и могут располагаться как в защищаемом помещении, так и в непосредственной близости от него.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

11.2.2 Установки должны иметь автоматическое и дистанционное включение. Приведение в действие ГОА должно осуществляться с помощью электрического пуска по алгоритму, приведенному в приложении К. Запрещается в составе установок использовать генераторы с комбинированным пуском.

Местный пуск установок не допускается.

11.2.3 АУАП включает в себя:

а) приборы и устройства контроля и управления установки и ее элементов;

б) устройства, обеспечивающие электропитание установки и ее элементов;

в) электрические цепи питания, управления и контроля установки и ее элементов;

г) генераторы огнетушащего аэрозоля различных типов;

д) устройства, формирующие и выдающие командные импульсы на отключение систем вентиляции, кондиционирования, воздушного отопления и технологического оборудования в защищаемом помещении, на закрытие противопожарных клапанов, заслонок вентиляционных коробов и т.п.;

е) устройства для блокировки автоматического пуска установки с индикацией блокированного состояния при открывании дверей в защищаемое помещение;

ж) устройства звуковой и световой сигнализации и оповещения о срабатывании установки и наличии в помещении огнетушащего аэрозоля.

11.2.4 Исходными данными для расчета и проектирования АУАП являются:

а) назначение помещения, предел огнестойкости и класс пожарной опасности ограждающих строительных конструкций здания (сооружения);

б) геометрические размеры помещения (объем, площадь ограждающих конструкций, высота);

в) наличие и площадь постоянно открытых проемов, их распределение по высоте помещения;

г) наличие и характеристика остекления;

д) наличие и характеристика систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления;

е) перечень и показатели пожарной опасности веществ и материалов по ГОСТ 12.1.044, находящихся или обращающихся в помещении, и соответствующий им класс (подкласс) пожара по ГОСТ 27331;

ж) величина, характер, а также схема распределения пожарной нагрузки;

з) расстановка и характеристика технологического оборудования;

и) категория помещений по СП 12.13130 и классы зон;

к) рабочая температура, давление и влажность в защищаемом помещении;

л) наличие людей и возможность их эвакуации до пуска установки;

м) нормативная огнетушащая способность выбранных типов генераторов, в том числе генераторов дистанционной подачи огнетушащего аэрозоля (определяется по ГОСТ 34635, для расчетов принимается максимальное значение огнетушащей способности по отношению к пожароопасным веществам и материалам, находящимся в защищаемом помещении), другие параметры генераторов (высокотемпературные зоны, инерционность, время подачи и время работы);

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

н) предельно допустимые давление и температура в защищаемом помещении (из условия прочности строительных конструкций или размещенного в помещении оборудования) в соответствии с ГОСТ Р 12.3.047-2012.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

11.2.5 Методика расчета установок приведена в приложении К.

11.2.6 Размещение генераторов в защищаемых помещениях и генераторов дистанционной подачи аэрозоля должно исключать возможность воздействия высокотемпературных зон каждого генератора:

а) зоны с температурой более 75 °C - на персонал, находящийся в защищаемом помещении или имеющий доступ в данное помещение (на случай несанкционированного или ложного срабатывания генератора);

б) зоны с температурой более 150 °C - на хранимые или обращающиеся в защищаемом помещении горючие вещества и материалы, а также горючее оборудование;

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

в) зоны с температурой более 300 °C - на другое оборудование.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Данные о размерах опасных высокотемпературных зон генераторов необходимо принимать из ТД на ГОА.

11.2.7 При необходимости следует предусматривать соответствующие конструктивные мероприятия (защитные экраны, ограждения и т.п.) с целью исключения возможности контакта персонала в помещении, а также горючих материалов и оборудования с опасными высокотемпературными зонами ГОА. Конструкция защитного ограждения генераторов должна быть включена в проектную документацию на данную установку и выполнена с учетом рекомендаций изготовителя примененных генераторов.

Эффективность применения конструкции защитного ограждения должна быть подтверждена результатами огневых испытаний, проведенных в условиях, близких к натурным для конкретного объекта защиты.

(абзац введен Изменением № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

11.2.8 Количество ГОА и равномерность их размещения в защищаемом помещении при заданной в проекте интенсивности подачи должны обеспечивать огнетушащую способность генераторов огнетушащего аэрозоля во всем объеме помещения не ниже нормативной (т.е. определенной по ГОСТ 34635) с учетом требований, изложенных в 11.2.6 и 11.3.2. При этом для равномерного распределения огнетушащего аэрозоля во всем объеме помещения допускается размещение генераторов ярусами. Рекомендуемое размещение ярусов с ГОА по высоте объекта: до 4 м высоты - 1 ярус, от 4 до 8 м - 2 яруса, от 8 до 10 м - 3 яруса и более.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Размещать генераторы необходимо таким образом, чтобы исключить попадание аэрозольной струи в створ постоянно открытых проемов в ограждающих конструкциях помещения.

11.2.9 Установка должна обеспечивать задержку выпуска огнетушащего аэрозоля в защищаемое помещение на время, необходимое для эвакуации людей после подачи звукового и светового сигналов оповещения о пуске генераторов, а также полное отключение систем общеобменной вентиляции, местных отсосов, воздушного отопления и кондиционирования, закрытие противопожарных и других клапанов в составе указанных систем вентиляции, но не менее 10 с. Время эвакуации из защищаемого помещения следует определять по ГОСТ 12.1.004.

11.2.10 Генераторы, в том числе ГОА дистанционной подачи аэрозоля и их трубопроводы, следует размещать на поверхности ограждающих конструкций, опорах, колоннах, специальных стойках и т.п., изготовленных из негорючих материалов, или должны быть предусмотрены специальные платы (кронштейны) из негорючих материалов под крепление генераторов и трубопроводов с учетом требований безопасности, изложенных в ТД на конкретный тип генератора.

11.2.11 Расположение генераторов должно обеспечивать возможность визуального контроля целостности их корпуса, клемм для подключения цепей пуска генераторов и возможность замены неисправного генератора новым.

11.2.12 Трубопроводы генераторов дистанционной подачи огнетушащего аэрозоля должны быть заземлены. Знак и место заземления должны соответствовать ГОСТ 21130.

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

11.2.13 Пусковые цепи от ППКП до ГОА должны прокладываться в металлорукавах или металлических трубах с последующим их заземлением.

11.3 Требования к защищаемым помещениям

11.3.1 Помещения, оборудованные установками аэрозольного пожаротушения автоматическими, должны быть оснащены указателями о наличии в них установок.

В помещениях и около их входов должна предусматриваться сигнализация в соответствии с ГОСТ 12.4.009, ГОСТ 12.3.046 и СП 484.1311500.

11.3.2 В помещениях, оборудованных установками, должны быть приняты меры против самооткрывания дверей от избыточного давления. Методика расчета избыточного давления приведена в приложении Л.

11.3.3 Системы общеобменной вентиляции, местных отсосов, воздушного отопления и кондиционирования, а также противодымной вентиляции должны соответствовать требованиям СП 60.13330 и СП 7.13130.

11.3.4 При пожаре необходимо до включения установки предусматривать автоматическое отключение систем общеобменной вентиляции, местных отсосов, воздушного отопления и кондиционирования, закрытие противопожарных и других клапанов в составе указанных систем вентиляции.

11.3.5 Утратил силу. - Изменение N 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 N 373.

11.4 Требования безопасности

11.4.1 При проектировании установки необходимо учитывать и соблюдать требования безопасности, изложенные в ТД на генераторы и другие элементы установки, ГОСТ 2.601, ГОСТ 12.0.001, настоящий свод правил и другие действующие НТД, утвержденные и введенные в действие в установленном порядке.

11.4.2 В проектной документации установок, а также в эксплуатационных документах должны быть предусмотрены мероприятия по исключению случайного пуска установок пожаротушения и воздействия опасных факторов работы генераторов на персонал (токсичности огнетушащего аэрозоля, высокой температуры аэрозольной струи и корпуса генераторов, травмирования человека при его передвижении в условиях полной потери видимости).

11.4.3 Места, в которых проводятся испытания установок и ремонтные работы, должны быть оборудованы предупреждающими знаками со смысловым значением "Осторожно! Прочие опасности" по ГОСТ 12.4.026 и поясняющей надписью "Идут испытания!" или "Ремонт", а также обеспечены инструкциями и правилами безопасности.

11.4.4 Входить в помещение после выпуска в него огнетушащего аэрозоля до момента окончания проветривания разрешается только после окончания работы установки в средствах защиты органов дыхания, предусмотренных ТД на генераторы.

11.4.5 Перед сдачей в эксплуатацию установка должна подвергаться обкатке в течение не менее 1 месяца. При этом должна производиться фиксация автоматическим регистрационным устройством или в специальном журнале учета дежурным персоналом (с круглосуточным пребыванием) всех случаев срабатывания пожарной сигнализации или управления автоматическим пуском установки с последующим анализом их причин. При отсутствии за это время ложных срабатываний или иных нарушений установка переводится в автоматический режим работы. Если за указанный период сбои продолжаются, установка подлежит повторному регулированию и проверке.

11.4.6 Испытание установки при комплексной проверке должно проводиться путем измерения сигналов, снимаемых с контрольных точек основных функциональных узлов приемно-контрольных приборов и приборов управления по схемам, приведенным в ТД. При этом должны проводиться проверки прохождения сигналов на световые табло, звуковые оповещатели и на имитаторы генераторов огнетушащего аэрозоля. В качестве нагрузки на линии пуска могут быть использованы имитаторы генераторов огнетушащего аэрозоля, электрические характеристики которых должны соответствовать характеристикам устройств пуска генераторов и суммарным параметрам подключаемых электропусковых элементов.

12. Установки сдерживания пожара

(введен Изменением № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

12.1. УСП предназначены для снижения скорости увеличения площади пожара и образования его опасных факторов в зданиях и помещениях, относящихся к 1 группе в соответствии с Приложением А к настоящему своду правил, до начала действий по тушению пожара первым прибывшим подразделением пожарной охраны.

12.2. Водяные УСП должны соответствовать требованиям [1], ГОСТ Р 71080.

12.3. На УСП должна быть разработана проектная документация в соответствии с требованиями ГОСТ Р 21.101.

12.4. УСП следует проектировать с учетом архитектурных, конструктивных и объемно-планировочных решений защищаемых зданий, сооружений, помещений и размещенного в них технологического оборудования, возможности и условий применения огнетушащих веществ.

12.5. При проектировании УСП для защищаемого здания, сооружения, независимо от количества входящих в него помещений или пожарных отсеков, принимается один пожар, если иное не указано в техническом задании на проектирование.

12.6. Проектирование водозаполненных УСП следует осуществлять только с принудительным пуском. Включение УСП должно обеспечиваться как автоматически, так и вручную (дистанционно или по месту). Автоматическое включение УСП следует осуществлять по сигналам от автоматических ИП.

12.7. Устройства ручного пуска следует устанавливать на стенах, перегородках и конструкциях, изготовленных из негорючих материалов, при этом указанные устройства должны быть защищены от случайного приведения их в действие и механического повреждения. Расположение указанных устройств должно быть (1,5 0,1) м от уровня земли или пола до органа управления (рычага, кнопки и тому подобное).

12.8. При проектировании УСП с использованием ТРВ в качестве огнетушащего вещества следует учитывать требования подраздела 6.4 раздела 6 настоящего свода правил.

12.9. Продолжительность работы водозаполненных УСП должна быть не менее продолжительности подачи воды, указанной в разделе 6 для водозаполненных АУП применительно к группе защищаемого помещения.

12.10. Методика расчета гидравлических сетей водозаполненных УСП приведена в приложении Б настоящего свода правил.

12.11. В дополнение к требованиям настоящего раздела при проектировании УСП следует руководствоваться СТО, согласованными с федеральным органом исполнительной власти, осуществляющим функции по нормативно-правовому регулированию в области пожарной безопасности, при подтверждении положительными результатами огневых испытаний применительно к группе однородных объектов либо к группе однородной пожарной нагрузки.

13. Установки пожаротушения автономные

(введен Изменением № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

13.1. УПА подразделяются по виду ОТВ на жидкостные, пенные, газовые, порошковые, аэрозольные и комбинированные.

13.2. В специально оговоренных в СП 486.1311500 случаях вместо АУП допускается применение УПА.

13.3. При проектировании систем противопожарной защиты с применением УПА (за исключением газовых) следует руководствоваться СТО, согласованными с федеральным органом исполнительной власти, уполномоченными на решение задач в области пожарной безопасности, при подтверждении положительными результатами огневых испытаний применительно к группе однородных объектов либо к группе однородной пожарной нагрузки, а также требованиями настоящего свода правил.

Примечание: проектирование и расчет газовых УПА производится в соответствии с приложениями Г и Д к настоящему своду правил.

13.4. Проектная документация должна содержать информацию о составе УПА и размещении их элементов, алгоритме работы, виде ОТВ, расчетном количестве и запасе ОТВ, мерах по обеспечению безопасности людей в случае срабатывания установки, мероприятиях по удалению ОТВ из защищаемого объекта после срабатывания УПА.

Кроме того, в проектной документации должны быть определены организационно-технические мероприятия, обеспечивающие контроль технического состояния автономной УПА.

13.5. УПА с применением ГОА, модулей пожаротушения, газовых ОТВ (в том числе в составе ТМГОТВ) должны иметь соответствующие документы об оценке их соответствия требованиям технических регламентов, полученные в аккредитованных в национальной системе аккредитации органах по сертификации и испытательных лабораториях.

ОТВ и газы, входящие в состав изделий, по степени воздействия на организм человека должны относиться к 3 или 4 классу опасности в соответствии с ГОСТ 12.1.007 до воздействия открытого пламени.

По степени воздействия на озоновый слой газовые ОТВ (в том числе в составе ТМГОТВ), а также газы для вытеснения ОТВ должны быть озонобезопасными (значение озоноразрушающего потенциала равно нулю).

Приложение А. Группы помещений (производств и технологических процессов) по степени опасности развития пожара в зависимости от их функционального назначения и величины пожарной нагрузки горючих материалов

Таблица А.1

Группа помещений	Перечень характерных помещений, производств, технологических процессов
1	Помещения книгохранилищ, библиотек, цирков, хранения горючих музейных ценностей, фондохранилищ, музеев и выставок, картинных галерей, концертных и киноконцертных залов, электронно-вычислительных машин, магазинов, зданий управлений, гостиниц, больниц
2	Помещения деревообрабатывающего, текстильного, трикотажного, текстильно-галантерейного, табачного, обувного, кожевенного, мехового, целлюлозно-бумажного и печатного производств; окрасочных, пропиточных, малярных, смесеприготовительных, обезжиривания, консервации и расконсервации, промывки деталей с применением ЛВЖ и ГЖ; производства ваты, искусственных и пленочных материалов; швейной промышленности; производств с применением резинотехнических изделий; предприятий по обслуживанию автомобилей; гаражи и стоянки
3	Помещения для производства резинотехнических изделий
4.1	Помещения для производства горючих натуральных и синтетических волокон, окрасочные и сушильные камеры, участки открытой окраски и сушки, краско-, лако-, клееприготовительных производств с применением ЛВЖ и ГЖ
4.2	Машинные залы компрессорных станций, станций регенерации, гидрирования, экстракции и помещения других производств, в которых обращаются горючие газы, бензин, спирты, эфиры и другие ЛВЖ и ГЖ
5	Склады негорючих материалов в горючей упаковке. Склады трудногорючих материалов
6	Склады твердых горючих материалов, в том числе резины, РТИ, каучука, смолы
7	Склады лаков, красок, ЛВЖ, ГЖ
Примечания: 1 В тех случаях, когда не представляется возможным определить группу помещения, ее следует назначать по аналогии с функциональной пожарной опасностью приведенных групп помещений. 2 Параметры установок водяного и пенного пожаротушения для складских помещений, встроенных в здания, помещения которых относятся к 1-й группе, следует принимать по 2-й группе помещений. 3 Параметры установок водяного и пенного пожаротушения для складских помещений, встроенных в здания, помещения которых относятся ко 2 - 4-й группам, следует принимать по диктующей группе помещений данного здания.

Приложение Б. Методика расчета параметров АУП при пожаротушении водой и пеной

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

Б.1 Методика расчета параметров АУП при поверхностном пожаротушении водой, пеной низкой кратности

Б.1.1 Алгоритм расчета параметров АУП при пожаротушении водой и пеной низкой кратности

Б.1.1.1 Выбирается в зависимости от класса пожара на объекте защиты вид огнетушащего вещества (разбрызгиваемая или распыленная вода либо пенный раствор).

Б.1.1.2 Выбор типа установки пожаротушения (спринклерная, дренчерная, спринклерно-дренчерная или спринклерная с принудительным пуском, агрегатная или модульная) осуществляется с учетом пожарной опасности объекта и скорости распространения пламени.

Примечание - В данном приложении, если это не оговорено особо, под оросителем подразумевается как собственно водяной или пенный ороситель, так и водяной распылитель.

Б.1.1.3 Устанавливается в зависимости от температуры эксплуатации АУП тип спринклерной установки пожаротушения (водозаполненная или воздухозаполненная).

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

Б.1.1.4 Определяется согласно температуре окружающей среды в зоне расположения спринклерных оросителей номинальная температура их срабатывания.

Б.1.1.5 Принимают с учетом выбранной группы помещений объекта защиты (по приложению А и таблицам 6.1 - 6.3) интенсивность орошения, расход ОТВ, максимальная площадь орошения, расстояние между оросителями и продолжительность подачи ОТВ.

Б.1.1.6 Выбирается тип оросителя в соответствии с его расходом, интенсивностью орошения и защищаемой им площади, а также архитектурно-планировочными решениями защищаемого объекта.

Б.1.1.7 Намечаются трассировка трубопроводной сети и план размещения оросителей; для наглядности трассировка трубопроводной сети по объекту защиты может быть также представлена в аксонометрическом виде (необязательно в масштабе).

Б.1.1.8 Выделяют на плане или гидравлической схеме АУП диктующую защищаемую орошаемую площадь, на которой расположен диктующий ороситель.

Б.1.1.9 Определяют количество оросителей, обеспечивающих фактический расход Q водяной или пенной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной (с учетом конфигурации принятой площади орошения).

Б.1.1.10 За нормативную интенсивность орошения принимают интенсивность только диктующего оросителя в пределах площади круга S = 12 м² (радиус R = 2 м) без определения интенсивности в остальных частях защищаемой площади (т.е. в серединной части пространства между четырьмя оросителями интенсивность не принимают во внимание).

Б.1.1.11 При использовании распылителей интенсивность орошения или давление у диктующего распылителя назначают по нормативно-технической документации на данную модель распылителя, разработанной в установленном порядке.

Б.1.1.12 Проводится гидравлический расчет АУП:

определяется с учетом высоты расположения оросителя по эпюрам орошения или паспортным данным давление у диктующего оросителя и расстояние между оросителями, чтобы обеспечить требуемую нормативную интенсивность орошения; если эпюры орошения или паспортные данные отсутствуют, то ориентировочные значения расхода и давления у диктующего оросителя определяют по формулам:

q = (1,3 - 1,5)is; p₁ = (q / 10K)2, (Б.1)

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

где q - расход у диктующего оросителя, л/с;

i - нормативная интенсивность орошения, л/(с · м²);

s - круговая защищаемая диктующим оросителем площадь, s = 12 м²;

p₁ - давление у диктующего оросителя, МПа;

K - коэффициент производительности оросителя л/(с · м^0,5);

назначаются диаметры трубопроводов для различных участков гидравлической сети АУП; скорость движения воды и раствора пенообразователя в напорных и всасывающих трубопроводах не должна превышать рекомендуемых значений по п. 6.7.1.37; диаметр во всасывающих трубопроводах определяют гидравлическим расчетом с учетом обеспечения кавитационного запаса применяемого пожарного насоса;

определяется расход каждого оросителя, находящегося в принятой диктующей защищаемой площади орошения (с учетом того обстоятельства, что расход оросителей, установленных на распределительной сети, возрастает по мере удаления от диктующего оросителя), и суммарный расход оросителей, защищающих орошаемую ими площадь;

производится гидравлический расчет распределительной сети спринклерной АУП из условия срабатывания такого количества оросителей, суммарный расход которых и интенсивность орошения на защищаемой площади составят не менее нормативных значений минимальной площади, орошаемой АУП, приведенных в таблицах 6.1 - 6.3. Если при этом минимальная площадь орошения АУП будет меньше, чем указано в таблицах 6.1 - 6.3, то расчет должен быть повторен при увеличенных диаметрах трубопроводов распределительной сети;

производится расчет распределительной сети дренчерной АУП из условия одновременной работы всех дренчерных оросителей секции, обеспечивающей тушение пожара на защищаемой площади с интенсивностью не менее нормативной (таблицы 6.1 - 6.3);

определяется давление в питающем трубопроводе на конце расчетного участка распределительной сети, защищающей принятую орошаемую площадь;

определяются гидравлические потери гидравлической сети от расчетного участка распределительной сети до пожарного насоса, а также местные потери (в том числе в узле управления) в этой сети трубопроводов;

подбирается по расчетному давлению и расходу тип и марка пожарного насоса.

Б.1.2 Расчет распределительной сети

Б.1.2.1 Определяют местоположение диктующего оросителя, выделяют диктующую защищаемую орошаемую зону (площадь), равную минимальной площади орошения согласно соответствующей группе помещений по приложению А.

Например, если защищаемое помещение относится к группе помещений 2, то минимальная площадь орошения должна быть не менее 120 м². Расстояние между оросителями - 4 м. Обозначают эту площадь на плане (рисунок Б.1).

1 - 14 - оросители; l_i - расстояние между оросителями

в рядке; l_p - расстояние между рядками; S_А - расстояние

от крайних оросителей до стены А (S_А l_i / 2);

S_Б - расстояние от наиболее удаленного рядка

до стены Б (S_Б = l_p / 2); S_д - защищаемая орошением

диктующая зона (не менее минимальной площади орошения)

Рисунок Б.1 - Расположение оросителей

на распределительной сети

Таким образом, на защищаемой орошением диктующей зоне площадью 128 м² располагается 8 оросителей.

Б.1.2.2 В общем случае, количество оросителей, расположенных в диктующей зоне и обеспечивающих фактический расход спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной, определяют по формуле

где N - минимальное количество оросителей, обеспечивающих нормативный расход водяной или пенной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной;

S_д - диктующая площадь, защищаемая водяной или пенной АУП (минимальная площадь орошения согласно таблице 6.1), м²;

- условная расчетная площадь, приходящаяся согласно сетке распределительной сети, на один ороситель, м².

Например, если расстояние между оросителями в рядке l_i = 3 м и расстояние между рядками l_p = 2,5 м, то = 7,5 м². При нормативной минимальной площади орошения 120 м² количество оросителей, расположенных в диктующей зоне и обеспечивающих фактический расход спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной, составит 16 шт.

Б.1.2.3 Компоновка оросителей на распределительном трубопроводе АУП чаще всего выполняют по тупиковой симметричной или несимметричной схемам, кольцевой симметричной или несимметричной схемам (см. рисунок Б.2).

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

А - тупиковая секция с симметричным расположением

оросителей; Б - тупиковая секция с несимметричным

расположением оросителей; В - секция с симметричным

кольцевым питающим трубопроводом; Г - секция

с несимметричным кольцевым питающим трубопроводом; I, II,

III - рядки распределительного трубопровода; a, b... n,

m - узловые расчетные точки;

1, 2, 3, 4 - оросители

Рисунок Б.2 - Схемы распределительной сети всех видов АУП

Б.1.2.4 Расчетный расход воды (раствора пенообразователя) через диктующий ороситель, расположенный на диктующей защищаемой орошаемой площади, определяют по формуле

где q₁ - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с · м^0,5);

P₁ - давление у диктующего оросителя, МПа.

Б.1.2.5 Расход первого диктующего оросителя 1 является расчетным значением Q_1-2 на участке L_1-2 между первым и вторым оросителями (см. рисунок Б.2, секция А).

Б.1.2.6 Диаметр трубопровода на участке L_1-2 назначает проектировщик или его определяют по формуле

где d_1-2 - диаметр трубопровода между первым и вторым оросителями, т.е. на участке (1 - 2), мм;

q₁ - расход диктующего оросителя, л/с;

- коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды, м/с (не должна превышать 10 м/с);

P - давление в точке "2", МПа.

Б.1.2.7 Потери давления P_1-2 на участке L_1-2 определяют по формулам:

где L_1-2 - длина трубы на участке 1 - 2 (включает в себя эквивалентную длину местных сопротивлений), м;

Q_1-2 - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителей, л/с;

K_T - удельная характеристика трубопровода, л²/с²;

A - удельное сопротивление трубопровода, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с²/л².

Б.1.2.8 Удельное сопротивление и удельная гидравлическая характеристика трубопроводов для труб (из углеродистых сталей) различного диаметра приведены в таблицах Б.1 и Б.2.

Таблица Б.1 - Удельное сопротивление при различной степени шероховатости труб

Диаметр		Удельное сопротивление A, с2/л2
Номинальный DN	Расчетный, мм	Наибольшая шероховатость	Средняя шероховатость	Наименьшая шероховатость
20	20,25	1,643	1,15	0,98
25	26,00	0,4367	0,306	0,261
32	34,75	0,09386	0,0656	0,059
40	40,00	0,04453	0,0312	0,0277
50	52,00	0,01108	0,0078	0,00698
70	67,00	0,002893	0,00202	0,00187
80	79,50	0,001168	0,00082	0,000755
100	105,00	0,0002674	0,000187	-
125	130,00	0,00008623	0,0000605	-
150	155,00	0,00003395	0,0000238	-

Таблица Б.2 - Удельная гидравлическая характеристика трубопроводов

Тип трубы	Номинальный диаметр DN	Наружный диаметр, мм	Толщина стенки, мм	Удельная характеристика трубопровода KT, л2/с2
Стальные электросварные (по ГОСТ 10704)	15	18,0	2,0	0,0755
	20	25,0	2,0	0,75
	25	32,0	2,2	3,44
	32	40,0	2,2	13,97
	40	45,0	2,2	28,7
	50	57,0	2,5	110
	65	76,0	2,8	572
	80	89,0	2,8	1429
	100	108,0	2,8	4322
	100	108,0	3,0	4231
	100	114,0	2,8	5872
	100	114,0 <*>	3,0 <*>	5757
	125	133,0	3,2	13530
	125	133,0 <*>	3,5 <*>	13190
	125	140,0	3,2	18070
	150	152,0	3,2	28690
	150	159,0	3,2	36920
	150	159,0 <*>	4,0 <*>	34880
	200	219,0 <*>	4,0 <*>	209900
	250	273,0 <*>	4,0 <*>	711300
	300	325,0 <*>	4,0 <*>	1856000
	350	377,0 <*>	5,0 <*>	4062000

Окончание таблицы Б.2

Тип трубы	Номинальный диаметр DN	Наружный диаметр, мм	Толщина стенки, мм	Удельная характеристика трубопровода KT, л2/с2
Стальные водогазопроводные (по ГОСТ 3262)	15	21,3	2,5	0,18
	20	26,8	2,5	0,926
	25	33,5	2,8	3,65
	32	42,3	2,8	16,5
	40	48,0	3,0	34,5
	50	60,0	3,0	135
	65	75,5	3,2	517
	80	88,5	3,5	1262
	90	101,0	3,5	2725
	100	114,0	4,0	5205
	125	140,0	4,0	16940
	150	165,0	4,0	43000
<*> Трубы, применяющиеся в сетях наружного водоснабжения.

Б.1.2.9 При необходимости применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262-75 удельное сопротивление А допускается определять из выражения

где - коэффициент пропорциональности;

- степенной показатель;

- внутренний диаметр трубы, мм.

Применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262-75 и стальным электросварным прямошовным трубам по ГОСТ 10704-91 удельную гидравлическую характеристику K_T допускается определять из выражения

где - коэффициент пропорциональности;

- степенной показатель;

- внутренний диаметр трубы, мм.

Б.1.2.10 Значения коэффициентов , и степенных показателей и (для DN 20 - 200 включ.) приведены в таблице Б.3.

Б.1.2.11 Гидравлическое сопротивление пластмассовых труб принимается по данным производителя, при этом следует учитывать, что в отличие от стальных трубопроводов номинальный диаметр пластмассовых труб указывается по наружному диаметру.

Б.1.2.12 Давление у оросителя 2 определяется по формуле

P₂ = P₁ + P_1-2. (Б.9)

Б.1.2.13 Расход оросителя 2 составит

Таблица Б.3 - Значения коэффициентов , и степенных показателей и (для DN 20 - 200 включительно)

Таблица Б.3 - Значения коэффициентов альфа, пси и степенных показателей тэта и бета (для DN 20 - 200 включительно)

Наименование коэффициента гидравлического сопротивления труб	Значения коэффициентов , и степенных показателей и
Удельное сопротивление по ГОСТ 3262	9,642	-5,300	-	-
Удельная гидравлическая характеристика по: ГОСТ 3262	-	-	5,363	5,420
ГОСТ 10704	-	-	5,044	5,434

Б.1.2.14 Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети

Б.1.2.14.1 Для симметричной схемы (см. рисунок Б.2, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой a, т.е. на участке 2-a, будет равен

Б.1.2.14.2 Диаметр трубопровода на участке L_2-a назначает проектировщик или определяют по формуле

где d_2-a - диаметр трубопровода между на участке (2-a), мм;

Q_2-a - суммарный расход ОТВ 1-ого и 2-ого оросителей на участке (2-a), л/с;

- коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды на участке (2-a), м/с (не должна превышать 10 м/с).

Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 28338-89, ГОСТ 3262-75, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Б.1.2.14.3 По расходу воды Q_2-a определяют потери давления на участке 2-a:

Б.1.2.14.4 Давление в точке a составит

P_a = P₂ + P_2-a. (Б.14)

Б.1.2.14.5 Для левой ветви рядка I (см. рисунок Б.2, секция А) требуется обеспечить расход Q_2-a при давлении P_a. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q_2-a, а следовательно, и давление в точке a будет равно P_a.

Б.1.2.14.6 В итоге для рядка I имеется давление, равное P_a, и расход воды, определяемый по формуле

Q_I = 2Q_2-a. (Б.15)

Б.1.2.14.7 Диаметр трубопровода на участке L_a-b назначает проектировщик или определяют по формуле

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338-89, ГОСТ 3262-75, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Б.1.2.14.8 Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

Б.1.2.14.9 Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения

Б.1.2.14.10 Потери давления на участке a-b для симметричной и несимметричной схем (см. рисунок Б.2, секции А и Б) находят по формуле

Б.1.2.14.11 Давление в точке b составит

P_b = P_a + P_a-b. (Б.19)

Б.1.2.14.12 Расход воды из рядка II определяют по формуле

Б.1.2.14.13 Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.

Б.1.2.15 Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети

Б.1.2.15.1 Правая часть секции Б (см. рисунок Б.2) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее P_a и Q_3-a.

Б.1.2.15.2 Если рассматривать правую часть 3-a рядка (один ороситель) отдельно от левой 1-a (два оросителя), то давление в правой части P₃ должно быть меньше давления P_a в левой части.

Б.1.2.15.3 Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее значение давления P_a и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q_3-a по формуле

Б.1.2.15.4 Суммарный расход воды из рядка I определяют по формуле

Q_I = Q_2-a + Q_3-a. (Б.22)

Б.1.2.16 Особенности расчета симметричной и несимметричной кольцевых схем

Б.1.2.16.1. Симметричную и несимметричную кольцевые схемы, представленные на рисунке Б.2, секции В и Г, рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу, если нет нормально закрытых разделительных запорных устройств. При наличии на кольцевой сети нормально закрытых разделительных запорных устройств каждая полуветвь рассчитывается на 100% расход.

(п. Б.1.2.16.1 в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

Б.1.2.17 Суммарный расход воды спринклерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в расчетной защищаемой зоне:

где Q_с - расчетный расход спринклерной АУП, л/с;

q_n - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Б.1.3 Гидравлический расчет АУП

Б.1.3.1 Если расчетный расход спринклерной АУП меньше или равен нормативному расходу, т.е.

Q_с Q_н, (Б.24)

где Q_с - расчетный расход спринклерной АУП;

Q_н - нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 6.1 - 6.3,

то пожарный насос должен обеспечивать нормативный расход спринклерной АУП.

Если расчетный расход спринклерной АУП больше нормативного, т.е.

Q_с > Q_н, (Б.25)

то пожарный насос должен выбираться с расходом не менее расчетного, т.е.

Q_нас Q_с, (Б.26)

где Q_нас - расход пожарного насоса.

Б.1.3.2 Ориентировочно диаметры отдельных участков распределительных трубопроводов можно выбирать первоначально по числу установленных на нем оросителей. В таблице Б.4 указана взаимосвязь между диаметром распределительных трубопроводов, давлением и числом установленных спринклерных оросителей. При несоответствии результатов гидравлического расчета в части общего расхода (Q_с > Q_н) диаметры отдельных участков распределительной сети или количество смонтированных на них оросителей должны быть скорректированы.

Таблица Б.4 - Ориентировочная взаимосвязь между наиболее часто используемыми диаметрами труб распределительных рядков, давлением и числом установленных в ветви спринклерных или дренчерных оросителей

Номинальный диаметр трубы, DN	20	25	32	40	50	70	80	100	125	150
Количество оросителей при давлении 0,5 МПа и более	1	3	5	9	18	28	46	80	150	более 150
Количество оросителей при давлении до 0,5 МПа	-	2	3	5	10	20	36	75	140	более 140

Б.1.3.3 Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества n оросителей.

Б.1.3.4 Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия срабатывания всех оросителей, расположенных на защищаемой площади.

Б.1.3.5 Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне аналогично Б.1.2.15:

где Q_д - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;

q_n - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Б.1.3.6 Расход Q_АУП спринклерной АУП с водяной завесой

Q_АУП = Q_с + Q_з, (Б.28)

где Q_с - расход спринклерной АУП;

Q_з - расход водяной завесы.

Б.1.3.7 Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:

Q = Q_АУП + Q_ВПВ, (Б.29)

где Q_АУП, Q_ВПВ - расходы водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода соответственно.

Б.1.3.8 Недопустимо механическое сложение отдельно расходов АУП и отдельно расходов ВПВ. Расход каждого пожарного крана должен учитываться согласно его расположению по совмещенной гидравлической схеме АУП и ВПВ. При этом расход каждого пожарного крана должен быть не менее значения, приведенного в СП 10.13130 (таблицы 1 - 2).

Б.1.3.9 В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:

где P_н - требуемое давление пожарного насоса, МПа;

P_г - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;

P_в - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;

P_м - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа;

P_уу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, дисковых затворах, дозаторе пенообразователя), МПа;

P_д - давление у диктующего оросителя, МПа;

Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа (Z = H / 100, где H - геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса, м);

P_вх - давление на входе пожарного насоса, МПа;

P_тр - давление требуемое, МПа.

В потери давления на местные сопротивления могут входить дозаторы, установленные на подводящих или питающих трубопроводах, фитинги и т.п. В общем случае потери давления на местные сопротивления принимают равными 20% от линейных потерь по длине подводящего и питающего трубопровода (от расчетного участка до насосной установки).

Расчетная схема установки водяного пожаротушения представлена на рисунке Б.3.

Б.1.3.10 От точки n (в соответствии с рисунком Б.2, секции А и Б) или от точки m (в соответствии с рисунком Б.2, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, дисковых затворах).

Б.1.3.11 Гидравлические потери давления в питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

где - гидравлические потери давления на участке L_i, МПа;

Q - расход ОТВ, л/с;

K_T - удельная характеристика трубопровода на участке L_i, л²/с²;

A - удельное сопротивление трубопровода на участке L_i, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с²/л².

Б.1.3.12 Потери давления в узлах управления установок (P_уу, м) определяются по паспортным данным или по формулам:

в спринклерном

1 - водопитатель; 2 - ороситель; 3 - узел управления;

4 - подводящий трубопровод; P_г - потери давления

на горизонтальном участке трубопровода АБ; P_в - потери

давления на вертикальном участке трубопровода БД;

P_м - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных

деталях Б и Д); P_уу - местные сопротивления в узле

управления (сигнальном клапане, задвижках, дисковых

затворах); P_д - давление у диктующего оросителя;

Z - пьезометрическое давление; P_тр - давление требуемое

Рисунок Б.3 - Расчетная схема установки

водяного пожаротушения

в дренчерном

где , - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления;

, - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане;

- коэффициент потерь давления в запорном устройстве;

- плотность воды, кг/м³

(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, м³/ч.

Коэффициенты , , , , принимаются по технической документации на узел управления в целом или на каждый сигнальный клапан, дисковый затвор или задвижку индивидуально.

Б.1.3.13 В гидравлических расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равным 20% линейного сопротивления трубопроводов. Потери давления в дозаторах принимаются по технической документации производителя. В пенных АУП, при концентрации пенообразователя до 10%, вязкость раствора не учитывают.

Б.1.3.14 С учетом выбранной группы объекта защиты (приложение А) по таблице 6.1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества.

Б.1.3.15 Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.

Б.1.3.16 При гидравлическом расчете АУП, совмещенной с ВПВ, необходимо учитывать наличие в распределительной, питающей или подводящей сетях пожарных кранов. При определении расхода АУП, совмещенной с ВПВ, следует учитывать одновременное действие пожарных кранов, расположенных в диктующей спринклерной или в диктующей дренчерной секциях АУП, т.е. не прибавлять расход внутреннего противопожарного водопровода к расходу АУП, а включать пожарные краны в расчетную сеть АУП.

Б.2 Методика расчета параметров установок объемного пожаротушения пеной высокой и средней кратности

Б.2.1 Определяют расчетный объем (V, м³) защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяют произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных негорючих элементов (колонны, балки, фундаменты и т.д.).

Б.2.2 Выбирают тип и марку генератора пены высокой или средней кратности и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q, м³/мин.

Б.2.3 Расчет параметров установки объемного пожаротушения пеной высокой кратности

Б.2.3.1 Определяют расчетное количество генераторов пены высокой кратности

n = kV / qtK, (Б.34)

где k - коэффициент разрушения пены;

t - максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения, мин;

K - кратность пены.

Значение коэффициента k рассчитывают по формуле

k = K₁ K₂ K₃, (Б.35)

где K₁ - коэффициент, учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при высоте помещения до 4 м и 1,5 - при высоте помещения до 10 м, при высоте помещения свыше 10 м определяется экспериментально;

K₂ - учитывает утечки пены, при отсутствии открытых проемов принимается равным 1,2, при наличии открытых проемов определяется экспериментально;

K₃ - учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены, для учета влияния продуктов горения углеводородных жидкостей значение коэффициента принимается равным 1,5, для других видов пожарной нагрузки определяется экспериментально.

Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимают не более 10 мин.

Примечание - При заборе генераторами пены воздуха снаружи защищаемого помещения коэффициент K₃ допускается принимать равным 1.

Б.2.3.2 Производительность системы Q по раствору пенообразователя, м³/мин, определяют по формуле

Q = nq. (Б.36)

Б.2.3.3 По технической документации устанавливают объемную концентрацию пенообразователя в растворе, с, %.

Б.2.3.4 Расчетный объем пенообразователя, м³, определяют по формуле

V_пен = 1,2 cQt · 10^-2. (Б.37)

Б.2.4 Расчет параметров установки объемного пожаротушения пеной средней кратности

Б.2.4.1 Объем раствора пенообразователя (V₁, м³) с учетом коэффициента разрушения пены определяют по формуле

V₁ = V_пен(k / K). (Б.38)

Коэффициент разрушения пены принимают по таблице Б.5.

Таблица Б.5 - Коэффициент разрушения пены

Горючие материалы защищаемого производства	Коэффициент разрушения пены k	Продолжительность работы установки, мин
Твердые	3	25
Жидкие	4	15

Число одновременно работающих генераторов пены n определяют по формуле

n = V₁ / qt. (Б.39)

Приложение В. Методика оценки возможности использования спринклерной АУП

Принятые обозначения:

H - высота помещения, м;

H_кр - критическая высота расположения оросителя, выше которой не может быть достигнута температура термического разрушения колбы спринклерного оросителя, м;

K - коэффициент тепловой инерционности колбы, (с·м)^0,5;

k_S, k_T, k_f, , X - условные параметры;

L - максимальное расстояние между смежными спринклерными оросителями, м;

- коэффициент, учитывающий расположение оросителей;

q - тепловая мощность, выделяемая при горении с 1 м² пожарной нагрузки, кВт/м²;

r - расстояние между осью оросителя и осью конвективной колонки, м;

S_лик - защищаемая спринклерным оросителем круговая площадь, в пределах которой обеспечивается нормативная интенсивность орошения и гарантируется ликвидация пожара (соответствует паспортным данным оросителя), м²;

S_п - площадь пожара, м²;

T₀ - температура в помещении до пожара, °C;

T_г - температура газа в зоне расположения спринклерного оросителя, °C;

T_кол - текущее значение температуры колбы, °C;

T_пасп - паспортное значение номинальной температуры срабатывания спринклерного оросителя с колбой по ГОСТ Р 51043, °C;

- паспортное значение (или минимальное расчетное) скорости роста температуры газа в зоне расположения ДТПИ, достаточное для его срабатывания, °C/с;

t - текущее время, отсчитываемое с момента начала пожара, с;

t_{акт.изв} - время активации спринклерного оросителя от ДТПИ, с;

t_{акт.орос} - время активации спринклерного оросителя с колбой под воздействием температуры газа в зоне его расположения, с;

t_лик - время, соответствующее развитию пожара на площади S_лик, с;

t_упр - время задержки передачи управляющего сигнала с ДТПИ через приборы и каналы связи на спринклерный ороситель с управляемым пуском, с;

t_{упр.орос} - время активации спринклерного оросителя с управляемым пуском под воздействием управляющего сигнала с ДТПИ, с;

V - скорость распространения пламени по горизонтальной проекции пожарной нагрузки, м/с.

В.1 Принцип оценки возможности использования спринклерной АУП

В.1.1 Методика предназначена для оценки возможности применения спринклерной АУП или спринклерной АУП с принудительным пуском, проектируемой для защиты помещения от пожара класса A.

Использование спринклерной АУП допускается при выполнении следующих условий:

к моменту активации первого спринклерного оросителя площадь пожара S_п не превышает площади S_лик, защищаемой одним оросителем (см. рисунок В.1)

S_п < S_лик; (В.1)

время активации t_{акт.орос} оросителя меньше времени, соответствующего развитию пожара на площади S_лик

Если к моменту активации первого спринклерного оросителя условия (В.1) и (В.2) не выполняются, то использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например, дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.

В.1.2 Проверка выполнения условий (В.1) и (В.2) осуществляется при следующих допущениях:

а) используется зонная модель, согласно которой весь объем помещения разделяется на зону горения, зону конвективного движения продуктов горения и зону, не затронутую пожаром (рисунок В.1);

б) высота защищаемого помещения H; перекрытие защищаемого помещения горизонтальное; спринклерные оросители установлены непосредственно под перекрытием на расстоянии L друг от друга;

в) пожарная нагрузка размещена в помещении равномерно, поверхность пожарной нагрузки горизонтальная;

г) при пожаре с единицы площади пожара выделяется тепловая мощность q, пламя распространяется со скоростью V, а площадь пожара S_п имеет круговую форму, оцениваемую из выражения:

S_п = (Vt)²; (В.3)

д) продукты горения свободно и концентрично распространяются под перекрытием в горизонтальных направлениях и не накапливаются в припотолочном слое, влияние бокового воздушного потока на конвективную колонку незначительно;

е) максимальная величина расстояния r (рисунок В.1) определяется из выражения:

r = L, (В.4)

где - коэффициент, учитывающий расположение оросителей (если очаг пожара находится между оросителями, расположенными в линию, = 0,50; если очаг пожара находится в центре квадрата, образованного четырьмя оросителями, );

Рисунок В.1 - Расчетная схема

ж) инерционность колбы спринклерного оросителя характеризуется коэффициентом тепловой инерционности K;

з) теплоотдача от термочувствительной колбы к корпусу оросителя мала по сравнению с подводом к ней тепла из окружающей среды;

и) в течение времени t_{акт.орос} не происходит полного выгорания пожарной нагрузки на какой-либо части площади S_п;

к) активация спринклерного оросителя может происходить от термического разрушения колбы, в момент времени t_{акт.орос}, когда текущее значение температуры колбы T_кол достигнет паспортного значения номинальной температуры срабатывания оросителя T_пасп, т.е.:

T_кол = T_пасп; (В.5)

л) на момент пожара АУП полностью работоспособна, ее гидравлические параметры соответствуют нормативным требованиям настоящего свода правил (и в данной методике не рассматриваются).

В.1.3 Выполнение условий (В.1) и (В.2) обеспечивается, когда на момент достижения пожаром площади S_п = S_лик:

высота помещения меньше критической H < H_кр;

температура колбы T_кол оросителя оказывается не меньше номинальной температуры срабатывания T_пасп, т.е. T_кол T_пасп.

В.1.4 Для проверки первого условия рассчитывается высота H_кр, при превышении которой над очагом пожара не будет достигнута температура T_пасп:

Если условие (В.6) не выполняется, то для защищаемого помещения использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.

В.1.5 В случае выполнения условия (В.6) осуществляется оценка температуры колбы T_кол к моменту достижения пожаром площади S_п = S_лик при максимально возможном расстоянии от оси очага пожара до спринклерного оросителя r = L/2.

Оценка значения температуры колбы T_кол осуществляется на основе решения уравнения теплового баланса колбы с учетом динамики температуры продуктов горения:

где k_S = 0,35k_fV^-4/3;

Если выполняется неравенство T_кол T_пасп (В.5), то спринклерная АУП может использоваться; если неравенство не выполняется, то целесообразно проверить возможность использования спринклерных оросителей с меньшим коэффициентом тепловой инерционности либо использовать другие способы защиты, например дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.

В.2 Оценка времени активации спринклерного оросителя и площади пожара в момент активации спринклерного оросителя

В.2.1 Время активации t_{акт.орос} спринклерного оросителя может быть определено из решения уравнения:

T_пасп = T₀ + k_T[X + exp(-X) - 1], (В.8)

где X = 0,75k_ft_{акт.орос}^4/3.

Данные для интерполяционного определения времени активации спринклерного оросителя могут быть получены из графика, приведенного на рисунке В.2. По безразмерному параметру (T_пасп - T₀) / k_T определяется величина X, причем при (T_пасп - T₀) / k_T > 4 можно полагать:

X 1 + (T_пасп - T₀) / k_T. (В.9)

По величине X вычисляется искомое время активации оросителя:

t_{акт.орос} = (1,33X / k_f)^0,75. (В.10)

В.2.2 Площадь пожара S_п на момент активации спринклерного оросителя может быть оценена по выражению (В.3), полагая t = t_{акт.орос}:

S_п = (t_{акт.орос}V)². (В.11)

Рисунок В.2 - График для интерполяционного определения

времени активации спринклерного оросителя при термическом

разрушении колбы

Если при этом выполняются условия (В.1) и (В.2), то может быть сделан вывод об эффективности спринклерной АУП. В противном случае использование спринклерной АУП может оказаться неэффективным и целесообразно использовать другие способы защиты, например дренчерную АУП или спринклерную АУП с принудительным пуском.

В.3 Оценка времени активации спринклерного оросителя с управляемым приводом

В.3.1 АУП со спринклерными оросителями с управляемым приводом от извещателей пламени или от ДТПИ используется в том случае, если к водяным или пенным АУП предъявляются жесткие ограничения по времени срабатывания, например, при применении АУП для локализации или ликвидации пожаров в высотных стеллажных складах и т.п.

В.3.2 Время активации t_{акт.упр} спринклерного оросителя с устройством принудительного пуска складывается из времени активации t_{акт.изв} ДТПИ, времени передачи управляющего сигнала t_упр с ДТПИ через приборы и каналы связи на устройство принудительного пуска спринклерного оросителя и собственного времени срабатывания t_{упр.орос} устройства принудительного пуска оросителя:

t_{акт.упр} = t_{акт.изв} + t_упр + t_{упр.орос}. (В.12)

Значение t_упр зависит от конкретного проектного решения (выбранных технических средств - аппаратуры и линий передачи сигнала), значение t_{упр.орос} принимается по паспорту и составляет от 10 до 30 с.

В.3.3 При использовании для активации спринклерных оросителей извещателя пламени в данном расчете можно принять t_{акт.изв} = 0.

В.3.4 Активация ДТПИ происходит в момент времени t_{акт.изв}, когда скорость роста температуры продуктов горения dT_г / dt достигнет паспортного значения ДТПИ:

Время активации t_{акт.изв} спринклерного оросителя от ДТПИ может быть найдено из выражения:

Площадь пожара на момент активации спринклерного оросителя от ДТПИ может быть оценена по выражению

Полученные значения S_п и t_{акт.упр} проверяются на соответствие условиям (В.1) и (В.2), после чего делается вывод об эффективности принятого решения.

В.4 Ориентировочные сведения по мощности тепловыделения

В.4.1 Ориентировочные сведения по мощности тепловыделения с единицы поверхности пожарной нагрузки q и линейной скорости распространения пламени по горизонтальной плоскости V приведены в таблице В.1.

Таблица В.1

Вид пожарной нагрузки	q, кВт/м2	V, м/с
Верхняя одежда; ворс, ткани (шерсть и нейлон)	302,9	0,084
Резинотехнические изделия; резина, изделия из нее	396,0	0,018
Каюта с синтетической отделкой; дерево, ткани и отделка	237,0	0,018
Мебель: дерево и облицовка (90 + 10) % об.	201,6	0,015
Промтовары; текстильные изделия	400,8	0,007
Кабельный подвал/поток; кабели АВВГ и АПВГ	736,8	0,007
Радиоматериалы; полиэтилен, полистирол, полипропилен, гетинакс	626,4	0,014
Электротехнические материалы; текстолит, карболит	158,8	0,013
Электрокабель АВВГ; ПВХ-оболочка и изоляция	600,0	0,007
Электрокабель АПВГ; ПВХ-оболочка и полиэтилен	873,6	0,007
Телефонный кабель ТПВ; ПВХ и полиэтилен	294,1	0,0022
Лесопильный цех; древесина	207,0	0,058

Окончание таблицы В.1

Вид пожарной нагрузки	q, кВт/м2	V, м/с
Цех деревообработки; древесина	207,0	0,022
Цех сушки древесины; древесина		0,038
Производство фанеры: древесина и фанера (50 + 50) % об.	193,1	0,019
Штабель древесины; хвойный и лиственный лес	207,0	0,059
Хвойные древесные стройматериалы; штабель	82,8
Лиственные древесные стройматериалы; штабель	193,2
Клееные стройматериалы; фанера	165,6	0,017
Сырье для легкой промышленности; хлопок разрыхленный	344,4	0,045
Сырье для легкой промышленности; лен разрыхленный	329,7	0,05
Сырье для легкой промышленности: хлопок и капрон (75 + 25) % об.	204,1	0,028
Сырье для легкой промышленности; шерсть	436,0	0,028
Пищевая промышленность; пшеница, рис, гречиха и мука из них	136,0	0,005
Сырье и изделия из синтетического каучука	473,0	0,014
Склад льноволокна	317,1	0,071
Склад хлопка в тюках	283,9	0,0042
Склад бумаги в рулонах	120,8	0,005
Провода в резиновой изоляции типа КПРТ, ПТ, ВПРС	7257,6	0,005
Склад оргстекла (ПММА)	105,6	0,008
Цех производства фанеры	188	0,019
Кабели и провода: 75% об. (АВВГ, АПВГ, ТПВ) + 25% об. (КПРТ, ПР, ШРПС)	2077,0	0,0054
Дерево и лакокрасочное покрытие: 95% об. древесина + 5% об. (ФЛ + РХО)	319,7	0,015
Упаковочная тара: древесина, картон, полистирол (50 + 25 + 25) % об.	372,6	0,010
Автомобиль: 60% об. (резина, бензин) + 30% об. (искусственная кожа, ПВХ) + 10% об. эмаль	729,1	0,0068
Упаковка: бумага, картон, полиэтилен и полистирол (40 + 30 + 15 + 15) % об.	305,5	0,004
Вешала текстильных изделий	417,5	0,0078
Склад тары: древесина + картон + полистирол (50 + 25 + 25) % об.	373	0,010
Издательства, типографии	94	0,004
Выставочные залы, мастерские (дерево, ткани, краски)	213	0,016
Библиотеки, архивы; книги, журналы на стеллажах	160	0,010
Сценическая часть зрительного зала (древесина)	200	0,037
Общественные здания: мебель + линолеум ПВХ (90 + 10) % об.	190	0,015
Кабинет: мебель + бумага (75 + 25) % об.	181	0,042
Примечания: 1 Допускается использовать недостающие сведения по мощности тепловыделения с единицы поверхности пожарной нагрузки q и линейной скорости распространения пламени по горизонтальной плоскости V, приведенные в технической литературе. 2 Скорость распространения пламени V для первых 10 мин пожара принимается равной половине табличной: V* = 0.5V.

Приложение Г. Исходные данные для расчета массы газовых огнетушащих веществ при тушении объемным способом

(в ред. Изменений № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196, № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Г.1 Нормативная огнетушащая концентрация газообразного азота (N₂) представлена в таблице Г.1.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность газа при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,17 кг/м³.

Таблица Г.1 - Нормативная огнетушащая концентрация N 2

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	34,6
Этанол	ГОСТ Р 55878	36,0
(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)
Бензин А-76	ГОСТ 2084	33,8
Масло машинное	ГОСТ 12337	27,8

Г.2 Нормативная огнетушащая концентрация газообразного аргона (Ar) представлена в таблице Г.2.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность газа при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,66 кг/м³.

Таблица Г.2 - Нормативная огнетушащая концентрация Ar

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	39,0
Этанол	ГОСТ Р 55878	46,8
(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)
Бензин А-76	ГОСТ 2084	44,3
Масло машинное	ГОСТ 12337	36,1

Г.3 Нормативная огнетушащая концентрация двуокиси углерода (CO₂) представлена в таблице Г.3.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,88 кг/м³.

Таблица Г.3 - Нормативная огнетушащая концентрация CO 2

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	34,9
Этанол	ГОСТ Р 55878	35,7
(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)
Ацетон технический	ГОСТ 2768	33,7
Толуол	ГОСТ 5789	30,9
Спирт изобутиловый	ГОСТ 6016	33,2
Керосин по [7]	[7]	32,6
Растворитель 646	ГОСТ 18188	32,1

Г.4 Нормативная огнетушащая концентрация шестифтористой серы (SF₆) представлена в таблице Г.4.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 6,474 кг/м³.

Таблица Г.4 - Нормативная огнетушащая концентрация SF 6

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	10,0
Этанол	ГОСТ Р 55878	14,4
(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)
Ацетон технический	ГОСТ 2768	10,8
Трансформаторное масло	ГОСТ 982	7,2

Г.5 Нормативная огнетушащая концентрация хладона 23 (CF₃H) представлена в таблице Г.5.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 2,93 кг/м³.

Таблица Г.5 - Нормативная огнетушащая концентрация CF 3 H

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	14,6

Г.6 Нормативная огнетушащая концентрация хладона 125 (C₂F₅H) представлена в таблице Г.6.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 5,208 кг/м³.

Таблица Г.6 - Нормативная огнетушащая концентрация C 2 F 5 H

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	9,8
Этанол	ГОСТ Р 55878	11,7
(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)
Вакуумное масло	ГОСТ 19678	9,5

Г.7 Нормативная огнетушащая концентрация хладона 218 (C₃F₈) представлена в таблице Г.7.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 7,85 кг/м³.

Таблица Г.7 - Нормативная огнетушащая концентрация C 3 F 8

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	7,2
Толуол	ГОСТ 5789	5,4
Бензин А-76	ГОСТ 2084	6,7
Растворитель 647	ГОСТ 18188	6,1

Г.8 Нормативная огнетушащая концентрация хладона 227еа (C₃F₇H) представлена в таблице Г.8.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 7,28 кг/м³.

Таблица Г.8 - Нормативная огнетушащая концентрация C 3 F 7 H

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	7,2
Толуол	ГОСТ 5789	6,0
Бензин А-76	ГОСТ 2084	7,3
Растворитель 647	ГОСТ 18188	7,3

Г.9 Нормативная огнетушащая концентрация хладона 318Ц (C₄F_8ц) представлена в таблице Г.9.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 8,438 кг/м³.

Таблица Г.9 - Нормативная огнетушащая концентрация C 4 F 8ц

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	7,8
Этанол	ГОСТ Р 55878	7,8
(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)
Ацетон технический	ГОСТ 2768	7,2
Керосин по [7]	[7]	7,2
Толуол	ГОСТ 5789	5,5

Г.10 Нормативная огнетушащая концентрация газового состава "Инерген" (азот (N₂) - 52% (об.); аргон (Ar) - 40% (об.); двуокись углерода (CO₂) - 8% (об.) представлена в таблице Г.10.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,42 кг/м³.

Таблица Г.10 - Нормативная огнетушащая концентрация состава "Инерген"

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	36,5
Этанол	ГОСТ Р 55878	36,0
(в ред. Изменения № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)
Масло машинное	ГОСТ 12337	28,3
Ацетон технический	ГОСТ 2768	37,2

Г.11 Нормативная огнетушащая концентрация ТФМ-18И представлена в таблице Г.11.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 3,24 кг/м³.

Таблица Г.11 - Нормативная огнетушащая концентрация ТФМ-18И

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	9,5

Г.12. Нормативная огнетушащая концентрация фторкетона ФК-5-1-12 (CF₃CF₂C(O)CF(CF₃)₂) представлена в таблице Г.12.

Плотность паров при P = 101.3 кПа и T = 20 °C составляет 13,6 кг/м³.

Таблица Г.12 - Нормативная огнетушащая концентрация фторкетона ФК-5-1-12 (CF 3 CF 2 C(O)CF(CF 3 ) 2 )

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
Н-гептан	ГОСТ 25828	5,4

(п. "Г.12" в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Г.13 Нормативная огнетушащая концентрация хладона 217J1 (C₃F₇J) представлена в таблице Г.13.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 12,3 кг/м³.

Таблица Г.13 - Нормативная огнетушащая концентрация C 3 F 7 J

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	2,5

Г.14 Утратил силу. - Изменение N 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 N 373.

Г.15 Нормативная огнетушащая концентрация газового состава "Аргонит" (азот (N₂) - 50% (об.); аргон (Ar) - 50% (об.) представлена в таблице Г.15.

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,4 кг/м³.

Таблица Г.15 - Нормативная огнетушащая концентрация состава "Аргонит"

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Наименование горючего материала	Стандарт	Нормативная огнетушащая концентрация, % (об.)
H-гептан	ГОСТ 25828	36,8

Примечание утратило силу с 1 января 2026 года. - Изменение N 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 N 1196.

Г.16 Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения представлены в таблице Г.16.

Г.17 Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого объекта относительно уровня моря, представлен в таблице Г.17.

Таблица Г.16 - Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения

Параметр негерметичности, м-1, не более	Объем защищаемого помещения, м3
0,0220	До 10 включ.
0,0170	Св. 10 до 20 включ.
0,0140	Св. 20 до 30 включ.
0,0110	Св. 30 до 50 включ.
0,0090	Св. 50 до 75 включ.
0,0080	Св. 75 до 100 включ.
0,0070	Св. 100 до 150 включ.
0,0060	Св. 150 до 200 включ.
0,0055	Св. 200 до 250 включ.
0,0050	Св. 250 до 300 включ.
0,0045	Св. 300 до 400 включ.

Окончание таблицы Г.16

Параметр негерметичности, м-1, не более	Объем защищаемого помещения, м3
0,0040	Св. 400 до 500 включ.
0,0035	Св. 500 до 750 включ.
0,0030	Св. 750 до 1000 включ.
0,0025	Св. 1000 до 1500 включ.
0,0023	Св. 1500 до 2000 включ.
0,0020	Св. 2000 до 2500 включ.
0,0018	Св. 2500 до 3000 включ.
0,0016	Св. 3000 до 4000 включ.
0,0015	Св. 4000 до 5000 включ.
0,0012	Св. 5000 до 7500 включ.
0,0011	Св. 7500 до 10 000 включ.
0,0010	Св. 10 000 <*>
<*> Только для АУГП.

Таблица Г.17 - Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого объекта относительно уровня моря

Высота над уровнем моря, м	Поправочный коэффициент Кз
От 0 до 1000 включ.	1,000
Св. 1000 до 1500 включ.	0,885
Св. 1500 до 2000 включ.	0,830
Св. 2000 до 2500 включ.	0,785
Св. 2500 до 3000 включ.	0,735
Св. 3000 до 3500 включ.	0,690
Св. 3500 до 4000 включ.	0,650
Св. 4000 до 4500 включ.	0,610
Св. 4500	0,565

Приложение Д. Методика расчета массы газового огнетушащего вещества для установок газового пожаротушения при тушении объемным способом

(в ред. Изменений № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196, № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Д.1 Расчетная масса ГОТВ М_г, которая должна храниться в установке, определяется по формуле

М_г = К₁ [М_р + М_тр + М_бn], (Д.1)

где М_р - масса ГОТВ, предназначенная для создания в объеме помещения огнетушащей концентрации при отсутствии искусственной вентиляции воздуха, определяется по формулам:

для ГОТВ - сжиженных газов, за исключением двуокиси углерода

для ГОТВ - сжатых газов и двуокиси углерода

V_р - расчетный объем защищаемого помещения, м³. В расчетный объем помещения включается его внутренний геометрический объем, в том числе объем системы вентиляции, кондиционирования, воздушного отопления (до автоматически закрываемых клапанов или заслонок). Объем оборудования, находящегося в помещении, из него не вычитается, за исключением объема сплошных (непроницаемых) строительных элементов (колонны, балки, фундаменты под оборудование и т.д.);

К₁ - коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов;

К₂ - коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения;

- плотность газового огнетушащего вещества с учетом высоты защищаемого объекта относительно уровня моря для минимальной температуры в помещении T_м, кг/м³, определяется по формуле

где - плотность паров газового огнетушащего вещества при температуре T₀ = 293 К (20 °C) и атмосферном давлении 101,3 кПа;

T_м - минимальная температура воздуха в защищаемом помещении, К;

К₃ - поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта относительно уровня моря, значения которого приведены в таблице Г.17 (приложение Г);

C_н - нормативная концентрация, % (об.).

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Значения нормативных огнетушащих концентраций C_н приведены в приложении Г.

Масса остатка ГОТВ в трубопроводах М_тр, кг, определяется по формуле

где V_тр - суммарный объем трубопроводной разводки и объем сосудов (баллонов), из которых подается ГОТВ, м³;

- плотность остатка ГОТВ при давлении, которое имеется в трубопроводе после окончания истечения массы газового огнетушащего вещества М_р в защищаемое помещение.

Величину определяют по формуле

где P_н - минимальное допустимое давление перед насадком, принятое в методике гидравлического расчета, МПа;

P_а - атмосферное давление (0,1 МПа).

Рекомендуемые значения P_н для АУГП с CO₂ высокого давления составляют от 1,4 МПа до 2,0 МПа, для CO₂ низкого давления - 1,0 МПа, для остальных ГОТВ - от 0,6 МПа до 1,0 МПа.

Масса остатка ГОТВ в модулях установки (М_бn) определяется как произведение остатка ГОТВ в одном модуле М_б (принимается по ТД на модуль, кг) на количество модулей в установке n.

Примечания:

1 Для жидких горючих веществ, не приведенных в приложении Г, нормативная объемная огнетушащая концентрация ГОТВ, все компоненты которых при нормальных условиях находятся в газовой или жидкой фазе, может быть вычислена как произведение МОК, определенной экспериментально по ГОСТ Р 53280.3, на коэффициент безопасности, равный 1,2 для всех ГОТВ, за исключением двуокиси углерода. Для CO₂ коэффициент безопасности равен 1,7.

Нормативные огнетушащие концентрации ГОТВ, указанные в таблицах Г.1 - Г.15 (приложение Г), не подлежат умножению на коэффициент безопасности.

2 Определение терминов ГОТВ - сжиженный газ и ГОТВ - сжатый газ - по ГОСТ Р 53281-2009.

3 Для жидких горючих веществ, не приведенных в приложении Г настоящего свода правил, которые согласно определению по ГОСТ 12.1.044 не относятся к ЛВЖ, допускается принимать нормативную огнетушащую концентрацию ГОТВ равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения H-гептана (таблицы Г.1 - Г.15) без экспериментального определения МОК по ГОСТ Р 53280.3.

(в ред. Изменений № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196, № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

4. Нормативную объемную огнетушащую концентрацию ГОТВ для тушения пожара подкласса A2 в соответствии с ГОСТ 27331 следует принимать равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения н-гептана.

(п. 4 введен Изменением № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

Д.2 Коэффициенты уравнений (Д.1) - (Д.3) определяются следующим образом.

Д.2.1 Коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов К₁ = 1,05.

Д.2.2 Коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения, определяется по формуле

где П - параметр, учитывающий расположение проемов по высоте защищаемого помещения, м^0,5 · с^-1;

- нормативное время подачи ГОТВ в защищаемое помещение, с;

H - высота помещения, м;

- параметр негерметичности помещения, м^-1, определяется по формуле

где - суммарная площадь постоянно открытых проемов, м².

Численные значения параметра П выбираются следующим образом:

П = 0,65 - при расположении проемов одновременно в нижней (до 0,2H) и верхней зоне помещения (от 0,8H до 1,0H) или одновременно на потолке и на полу помещения, причем площади проемов в нижней и верхней части примерно равны и составляют половину суммарной площади проемов;

П = 0,1 - при расположении проемов только в верхней зоне (от 0,8H до 1,0H) защищаемого помещения (или на потолке);

П = 0,25 - при расположении проемов только в нижней зоне (до 0,2H) защищаемого помещения (или на полу);

П = 0,4 - при примерно равномерном распределении площади проемов по всей высоте защищаемого помещения и во всех остальных случаях.

Д.3 Тушение пожаров подкласса A1 по ГОСТ 27331-87 (кроме тлеющих материалов, указанных в 9.1.1) следует осуществлять в помещениях с параметром негерметичности не более 0,001 м^-1.

Значение массы М_р для тушения пожаров подкласса A1 определяется по формуле

М_р = К₄М_р-гепт, (Д.9)

где М_р-гепт - значение массы М_р для нормативной концентрации C_н при тушении H-гептана, вычисляется по формулам (Д.2) или (Д.3);

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

К₄ - коэффициент, учитывающий вид горючего материала.

Значения коэффициента К₄ принимаются равными:

1,3 - для тушения бумаги, гофрированной бумаги, картона, тканей и т.п. в кипах, рулонах или папках;

2,25 - для помещений с этими же материалами, в которые доступ пожарных после окончания работы АУГП исключен.

Для остальных пожаров подкласса A1, кроме указанных в 9.1.1, значение К₄ принимается равным 1,2.

Далее расчетная масса ГОТВ вычисляется по формуле (Д.1).

При этом допускается увеличивать нормативное время подачи ГОТВ в К₄ раз.

В случае, если расчетное количество ГОТВ определено с использованием коэффициента К₄ = 2,25, резерв ГОТВ может быть уменьшен и определен расчетом с применением коэффициента К₄ = 1,3.

В проекте следует указать, что не следует вскрывать защищаемое помещение, в которое разрешен доступ, или нарушать его герметичность другим способом в течение 20 мин после срабатывания АУГП (или до приезда подразделений пожарной охраны).

Приложение Е. Методика гидравлического расчета установок углекислотного пожаротушения низкого давления

Е.1 Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре p_m, МПа, определяется по формуле

p_m = 0,5 · (p₁ + p₂), (Е.1)

где p₁ - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

p₂ - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку Е.1.

1 - при p₁ = 2,4 МПа; 2 - при p₁ = 2,1 МПа;

3 - при p₁ = 1,8 МПа; 4 - при p₁ = 1,6 МПа;

5 - при p₁ = 1,4 МПа; 6 - при p₁ = 1,2 МПа

Рисунок Е.1 - Зависимость давления p₂ в изотермическом

резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси

углерода m от относительной массы двуокиси углерода m₄

Примечание - Относительная масса двуокиси углерода m₄ определяется по формуле

где m₅ - начальная масса двуокиси углерода, кг.

Е.2 Средний расход двуокиси углерода Q_m, кг/с, определяется по формуле

где m - расчетное количество двуокиси углерода, кг;

t - нормативное время подачи двуокиси углерода, с.

Е.3 Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода d_i, м, определяется по формуле

где k₄ - множитель, определяется по таблице Е.1;

l₁ - длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.

Таблица Е.1

pm, МПа	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,4
k4, множитель	0,68	0,79	0,85	0,92	1,0	1,09

При этом суммарная площадь проходных сечений запорно-пусковых устройств должна быть больше площади проходного сечения магистрального трубопровода.

Е.4 Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитывается из уравнения

где l₂ - эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м. Эквивалентная длина l₂ определяется из уравнения

где - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

Е.5 Среднее давление составляет

где p₃ - давление в точке ввода питающего (магистрального) трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

p₄ - давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.

Давление на насадках (P_н) должно составлять не менее 1,0 МПа.

Е.6 Средний расход через насадок , кг с^-1, определяется по формуле

где - коэффициент расхода через насадок;

A₃ - площадь выпускных отверстий насадка, м²;

k₅ - коэффициент, определяемый по формуле

Е.7 Количество насадков определяется по формуле

Е.8 Внутренний диаметр распределительного трубопровода , м, рассчитывается из условия

где d - эквивалентный диаметр выпускного отверстия насадка из расчета площади A₃, м.

Приложение Ж. Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления в помещениях, защищаемых установками газового пожаротушения

Площадь проема для сброса избыточного давления F_c, м², определяется по формуле

где P_пр - предельно допустимое избыточное давление, которое определяется из условия сохранения прочности строительных конструкций защищаемого помещения или размещенного в нем оборудования, МПа;

P_а - атмосферное давление, МПа;

- плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого помещения, кг/м³;

К₂ - коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

К₃ - коэффициент, учитывающий изменение давления при его подаче;

- время подачи ГОТВ, определяемое из гидравлического расчета, с;

- площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конструкциях помещения, м².

Значения величин М_р, К₁, определяются в соответствии с приложением Д.

Для ГОТВ - сжиженных газов коэффициент К₃ = 1.

Для ГОТВ - сжатых газов коэффициент К₃ принимается равным:

для азота - 2,4;

для аргона - 2,66;

для состава "Инерген" - 2,44.

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание - Значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия ГОТВ - сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.

Приложение И. Общие положения по расчету установок порошкового и газопорошкового пожаротушения модульного типа

И.1 Исходные данные для расчета и проектирования установок

Исходными данными для расчета и проектирования установок являются:

геометрические размеры помещения (объем, площадь ограждающих конструкций, высота);

площадь открытых проемов в ограждающих конструкциях;

рабочая температура, давление и влажность в защищаемом помещении;

перечень веществ, материалов, находящихся в помещении, и показатели их пожарной опасности, соответствующий им класс пожара по ГОСТ 27331;

тип, величина и схема распределения пожарной нагрузки;

наличие и характеристика систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления;

характеристика и расстановка технологического оборудования;

категория помещений по СП 12.13130 и классы зон по [1];

наличие людей и пути их эвакуации;

техническая документация на модули.

И.2 Расчет установки

Расчет установки включает определение:

количества модулей, предназначенных для тушения пожара;

времени эвакуации персонала при его наличии;

времени работы установки;

необходимого запаса порошка, модулей, комплектующих.

И.3 Методика расчета количества модулей для модульных установок пожаротушения

И.3.1 Тушение защищаемого объема

И.3.1.1 Тушение всего защищаемого объема

Количество модулей для защиты объема помещения определяется по формуле

где N - количество модулей, необходимое для защиты помещения, шт.;

V_п - объем защищаемого помещения, м³;

V_Н - объем, защищаемый одним модулем выбранного типа, определяется по технической документации (далее по тексту приложения - документация) на модуль, м³ (с учетом геометрии распыла - формы и размеров защищаемого объема, заявленного изготовителем);

k₁ - коэффициент неравномерности распыления порошка, k₁ = 1 ... 1,2. При размещении насадков на границе максимально допустимой (по документации на модуль) высоты k₁ = 1,2 или определяется по документации на модуль;

k₂ - коэффициент запаса, учитывающий эффективность пожаротушения при наличии затенений возможных очагов загорания. Коэффициент k₂ определяет изготовитель модулей по результатам огневых испытаний в условиях затенений возможных очагов загорания и указывает в стандарте организации. При отсутствии результатов огневых испытаний, подтверждающих эффективность применения модулей в условии затенений, следует разместить дополнительные модули (насадки) непосредственно в затененной зоне или в положении, устраняющем затенение; при выполнении этого условия k₂ принимается равным 1;

k₃ - коэффициент, учитывающий изменение огнетушащей эффективности используемого порошка по отношению к горючему веществу в защищаемой зоне по сравнению с бензином АИ-92 (второго класса). Определяется по таблице И.1. При отсутствии данных определяется экспериментально по результатам огневых испытаний в аккредитованной лаборатории;

k₄ - коэффициент, учитывающий степень негерметичности помещения, определяется по формуле

k₄ = 1 + 10f, (И.2)

где f = F_нег / F_пом - отношение суммарной площади постоянно открытых проемов (проемов, щелей) F_нег к общей поверхности помещения F_пом.

Для установок импульсного порошкового и газопорошкового пожаротушения коэффициент k₄ может приниматься в соответствии с документацией на модули.

И.3.1.2 Локальное пожаротушение по объему

Расчет ведется аналогично, как и при тушении по всему объему, с учетом 10.2.5 - 10.2.7. Локальный объем V_Н, защищаемый одним модулем, определяется по документации на модули (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локального защищаемого объема, заявленного изготовителем), а защищаемый объем V_з определяется как объем объекта, увеличенный на 15%.

При локальном тушении по объему принимается k₄ = 1,3. Допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2 Пожаротушение по площади

И.3.2.1 Тушение по всей площади

Количество модулей, необходимое для пожаротушения по площади защищаемого помещения, определяется по формуле

где N - количество модулей, шт.;

S_у - площадь защищаемого помещения, ограниченная ограждающими конструкциями, стенами, м²;

S_Н - площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль, м² (с учетом геометрии распыла - размеров защищаемой площади, заявленной изготовителем).

Значения коэффициентов k₁, k₂, k₃ определяются в соответствии с И.3.1. Значение коэффициента k₄ принимается равным 1,2; допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2.2 Локальное пожаротушение по площади

Расчет ведется аналогично, как и при пожаротушении по площади с учетом требований 10.2.6 и 10.2.7. При этом принимается: S_Н - локальная площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локальной защищаемой площади, заявленной изготовителем), а защищаемая площадь S_у определяется как площадь объекта, увеличенная на 10%.

При локальном тушении по площади принимается k₄ = 1,3; допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

В качестве S_Н может приниматься площадь максимального ранга очага класса B, тушение которого обеспечивается данным модулем (определяется по документации на модуль, м²).

И.3.2.3 Тушение защищаемой площади при проливе горючих жидкостей

Расчет количества модулей производится по И.3.2.1, при этом в качестве S_Н должна приниматься площадь максимального очага класса B (определяется по результатам огневых испытаний, методика проведения которых соответствует пункту А.1.2 ГОСТ Р 53286, и указывается в документации на модуль), а S_у - площадь возможного пролива.

Примечание - В случае получения при расчете количества модулей дробных чисел за окончательное число принимается следующее по порядку большее целое число. Если при этом количество модулей составляет два или более, то инерционность модулей должна обеспечивать их срабатывание в течение временного интервала не более 3 с.

При защите по площади с учетом конструктивных и технологических особенностей защищаемого объекта (с обоснованием в проекте) допускается пуск модулей по алгоритмам, обеспечивающим позонную защиту. В этом случае за защищаемую зону принимается часть площади, выделенной проектными (проезды и т.п.) или конструктивными (негорючие стены, перегородки и т.п.) решениями. Работа установки при этом должна обеспечивать нераспространение пожара за пределы защищаемой зоны, рассчитываемой с учетом инерционности установки и скоростей распространения пожара (для конкретного вида горючих материалов).

В таблице И.1 указаны значения коэффициента сравнительной эффективности огнетушащих порошков k₃ при тушении различных веществ.

Таблица И.1

Горючее вещество	Порошки для тушения пожаров классов A, B	Порошки для тушения пожаров класса B
Бензин АИ-92 (второго класса)	1,0	0,9
Дизельное топливо	0,9	0,8

Окончание таблицы И.1

Горючее вещество	Порошки для тушения пожаров классов A, B	Порошки для тушения пожаров класса B
Трансформаторное масло	0,8	0,8
Бензол	1,1	1,1
Изопропанол	1,2	1,1
Древесина	1,0 (2,0) <*>	-
Резина	1,0 (1,5) <*>	-
<*> В скобках указаны значения коэффициента k3 для установок только с ручным пуском и установок с импульсными модулями.

Приложение К. Методика расчета автоматических установок аэрозольного пожаротушения

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

К.1 Расчет массы заряда

К.1.1 Суммарная масса зарядов АОС М_АОС, кг, необходимая для ликвидации (тушения) пожара объемным способом в помещении заданного объема и негерметичности, определяется по формуле

где V - объем защищаемого помещения, м³.

- нормативная огнетушащая способность генераторов применительно к материалу или веществу, которое находится в защищаемом помещении и для которого значение является наибольшим (величина должна быть указана в технической документации на генератор, она соответствует значению по ГОСТ 34635), кг/м³;

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

K₁ - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения аэрозоля из генераторов по высоте помещения;

K₂ - коэффициент, учитывающий влияние негерметичности защищаемого помещения;

K₃ - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей в аварийном режиме эксплуатации;

K₄ - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей при различной их ориентации в пространстве;

К.1.2 Коэффициенты уравнения (К.1) определяются следующим образом.

К.1.2.1 Коэффициент K₁ принимается равным:

K₁ = 1,0 - при высоте помещения не более 3,0 м;

K₁ = 1,15 - при высоте помещения от 3,0 до 5,0 м;

K₁ = 1,25 - при высоте помещения от 5,0 до 8,0 м;

K₁ = 1,4 - при высоте помещения от 8,0 до 10 м.

К.1.2.2 Коэффициент K₂ определяется по формуле

где U^* - относительная интенсивность подачи аэрозоля из генераторов, с^-1, значение которой определяется по таблице К.1 на основе значений параметра негерметичности и параметра распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения ;

- размерный коэффициент, с, принимаемый равным 6 с.

Таблица К.1 - Относительная интенсивность подачи аэрозоля в помещение U *

Параметр негерметичности , м-1	Параметр распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения , %
	0	5	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100
0,000	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050	0,0050
0,001	0,0056	0,0061	0,0073	0,0098	0,0123	0,0149	0,0173	0,0177	0,0177	0,0148	0,0114	0,0091
0,002	0,0063	0,0073	0,0096	0,0146	0,0195	0,0244	0,0291	0,0299	0,0299	0,0244	0,0176	0,0132
0,003	0,0069	0,0084	0,0119	0,0193	0,0265	0,0337	0,0406	0,0416	0,0416	0,0336	0,0237	0,0172
0,004	0,0076	0,0095	0,0142	0,0240	0,0334	0,0428	0,0516	0,0530	0,0530	0,0426	0,0297	0,0211
0,005	0,0082	0,0106	0,0164	0,0286	0,0402	0,0516	0,0623	0,0639	0,0639	0,0513	0,0355	0,0250
0,006	0,0089	0,0117	0,0187	0,0331	0,0468	0,0602	0,0726	0,0745	0,0745	0,0597	0,0413	0,0288
0,007	0,0095	0,0128	0,0209	0,0376	0,0532	0,0685	0,0826	0,0847	0,0847	0,0679	0,0469	0,0326
0,008	0,0101	0,0139	0,0231	0,0420	0,0596	0,0767	0,0923	0,0946	0,0946	0,0759	0,0523	0,0362
0,009	0,0108	0,0150	0,0254	0,0463	0,0658	0,0846	0,1016	0,1042	0,1042	0,0837	0,0577	0,0399
0,010	0,0114	0,0161	0,0275	0,0506	0,0719	0,0923	0,1107	0,1135	0,1135	0,0912	0,0630	0,0434
0,011	0,0120	0,0172	0,0297	0,0549	0,0779	0,0999	0,1195	0,1224	0,1224	0,0985	0,0681	0,0470

Окончание таблицы К.1

Параметр негерметичности , м-1	Параметр распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения , %
	0	5	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100
0,012	0,0127	0,0183	0,0319	0,0591	0,0838	0,1072	0,1281	0,1311	0,1311	0,1057	0,0732	0,0504
0,013	0,0133	0,0194	0,0340	0,0632	0,0896	0,1144	0,1363	0,1396	0,1396	0,1126	0,0781	0,0538
0,014	0,0139	0,0205	0,0362	0,0673	0,0952	0,1214	0,1444	0,1477	0,1477	0,1194	0,0830	0,0572
0,015	0,0146	0,0216	0,0383	0,0713	0,1008	0,1282	0,1522	0,1557	0,1557	0,1260	0,0878	0,0605
0,016	0,0152	0,0227	0,0404	0,0753	0,1062	0,1349	0,1598	0,1634	0,1634	0,1324	0,0924	0,0638
0,017	0,0158	0,0237	0,0425	0,0792	0,1116	0,1414	0,1672	0,1709	0,1709	0,1386	0,0970	0,0670
0,018	0,0165	0,0248	0,0446	0,0831	0,1169	0,1477	0,1744	0,1781	0,1781	0,1448	0,1015	0,0702
0,019	0,0171	0,0259	0,0467	0,0870	0,1220	0,1540	0,1814	0,1852	0,1852	0,1507	0,1059	0,0733
0,020	0,0177	0,0269	0,0487	0,0908	0,1271	0,1600	0,1882	0,1921	0,1921	0,1565	0,1103	0,0764
0,021	0,0183	0,0280	0,0508	0,0945	0,1321	0,1660	0,1948	0,1988	0,1988	0,1622	0,1145	0,0794
0,022	0,0190	0,0291	0,0528	0,0982	0,1370	0,1718	0,2012	0,2053	0,2053	0,1677	0,1187	0,0824
0,023	0,0196	0,0301	0,0549	0,1019	0,1418	0,1775	0,2075	0,2116	0,2116	0,1731	0,1228	0,0854
0,024	0,0202	0,0312	0,0569	0,1055	0,1465	0,1830	0,2136	0,2178	0,2178	0,1784	0,1268	0,0883
0,025	0,0208	0,0322	0,0589	0,1091	0,1512	0,1885	0,2196	0,2238	0,2238	0,1836	0,1308	0,0911
0,026	0,0214	0,0333	0,0609	0,1126	0,1558	0,1938	0,2254	0,2297	0,2297	0,1886	0,1347	0,0940
0,027	0,0221	0,0343	0,0629	0,1161	0,1603	0,1990	0,2311	0,2354	0,2354	0,1935	0,1385	0,0968
0,028	0,0227	0,0354	0,0648	0,1195	0,1647	0,2041	0,2366	0,2410	0,2410	0,1984	0,1423	0,0995
0,029	0,0233	0,0364	0,0668	0,1229	0,1691	0,2092	0,2420	0,2464	0,2464	0,2031	0,1459	0,1022
0,030	0,0239	0,0375	0,0687	0,1263	0,1734	0,2141	0,2473	0,2517	0,2517	0,2077	0,1496	0,1049
0,031	0,0245	0,0385	0,0707	0,1296	0,1776	0,2189	0,2525	0,2569	0,2569	0,2122	0,1531	0,1075
0,032	0,0251	0,0395	0,0726	0,1329	0,1817	0,2236	0,2575	0,2619	0,2619	0,2166	0,1567	0,1102
0,033	0,0258	0,0406	0,0745	0,1362	0,1858	0,2282	0,2625	0,2669	0,2669	0,2210	0,1601	0,1127
0,034	0,0264	0,0416	0,0764	0,1394	0,1898	0,2327	0,2673	0,2717	0,2717	0,2252	0,1635	0,1153
0,035	0,0270	0,0426	0,0783	0,1426	0,1938	0,2372	0,2720	0,2764	0,2764	0,2294	0,1668	0,1178
0,036	0,0276	0,0436	0,0802	0,1458	0,1977	0,2415	0,2766	0,2810	0,2810	0,2334	0,1701	0,1203
0,037	0,0282	0,0446	0,0820	0,1489	0,2015	0,2458	0,2811	0,2855	0,2855	0,2374	0,1734	0,1227
0,038	0,0288	0,0457	0,0839	0,1520	0,2053	0,2500	0,2855	0,2899	0,2899	0,2413	0,1766	0,1251
0,039	0,0294	0,0467	0,0857	0,1550	0,2090	0,2541	0,2898	0,2943	0,2943	0,2451	0,1797	0,1275
0,040	0,0300	0,0477	0,0876	0,1580	0,2127	0,2582	0,2940	0,2985	0,2985	0,2489	0,1828	0,1298

Примечание: при проектировании под герметичным помещением ( = 0) понимают помещение, в котором при визуальном осмотре отсутствуют постоянно открытые проемы и щели любых размеров, имеющие проход в пространство вне помещения.

(примечание введено Изменением № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

Параметр негерметичности защищаемого помещения , м^-1, определяется по формуле

где - суммарная площадь постоянно открытых проемов, м²;

V - объем защищаемого помещения, м³.

Параметр распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения , %, определяется по формуле

где - площадь постоянно открытых проемов, расположенных в верхней половине защищаемого помещения, м².

Допускается при расчете коэффициента K₂ не учитывать проемы, в которых установлены клапаны сброса избыточного давления.

(абзац введен Изменением № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

К.1.2.3 Коэффициент K₃ принимается равным:

K₃ = 1,5 - для кабельных сооружений;

K₃ = 1,0 - для других сооружений.

К.1.2.4 Коэффициент K₄ принимается равным:

K₄ = 1,15 - при расположении продольной оси кабельного сооружения под углом более 45° к горизонту (вертикальные, наклонные кабельные коллекторы, туннели, коридоры и кабельные шахты);

K₄ = 1,0 - в остальных случаях.

К.1.3 При определении расчетного объема защищаемого помещения V объем оборудования, размещаемого в нем, из общего объема не вычитается.

К.1.4 При наличии данных натурных испытаний в защищаемом помещении по тушению горючих материалов конкретными типами генераторов, проведенных по утвержденной методике в аккредитованной лаборатории, суммарная масса зарядов аэрозолеобразующего состава для защиты заданного объема помещения может определяться с учетом результатов указанных испытаний.

К.2 Определение необходимого общего количества генераторов в установке

К.2.1 Общее количество генераторов N должно определяться следующим условием:

сумма масс зарядов АОС всех генераторов, входящих в установку, должна быть не меньше суммарной массы зарядов АОС, вычисленной по формуле (К.1):

где m_ГОАi - масса заряда АОС в одном генераторе, кг.

К.2.2 При наличии в АУАП однотипных генераторов общее количество ГОА N, шт., должно определяться по формуле

Полученное дробное значение N округляется в большую сторону до целого числа.

К.2.3 Рекомендуется общее количество генераторов N откорректировать в сторону увеличения с учетом вероятности срабатывания применяемых генераторов для обеспечения заданной заказчиком надежности установки.

К.3 Определение алгоритма пуска генераторов

К.3.1 Пуск генераторов может производиться одновременно (одной группой) или с целью снижения избыточного давления в помещении несколькими группами без перерывов в подаче огнетушащего аэрозоля.

Количество генераторов в группе n определяется из условия соблюдения требований К.3.2 и К.3.3.

К.3.2 Во время работы каждой группы генераторов относительная интенсивность подачи аэрозоля из генераторов U должна удовлетворять условию U U^* (см. К.1.2.1).

Относительная интенсивность подачи аэрозоля из генераторов U, с^-1, определяется по формуле

где I - интенсивность подачи огнетушащего аэрозоля из генераторов в защищаемое помещение (отношение огнетушащей способности генераторов группы в объеме условно герметичного помещения, в котором генераторы обеспечивают тушение модельных очагов пожара, к времени работы группы генераторов), кг/(м³·с);

- нормативная огнетушащая способность для данного типа генераторов.

К.3.3 Избыточное давление в течение всего времени работы установки (см. приложение Л) не должно превышать предельно допустимого давления в помещении (с учетом остекления).

Если требования К.3.2 и К.3.3 выполнить не представляется возможным, то применение установки аэрозольного пожаротушения в данном случае запрещается.

Количество групп генераторов J определяется из условия, чтобы общее количество их в установке было не меньше определенного в К.2.1 - К.2.3.

К.4 Определение уточненных параметров установки

К.4.1 Параметры установки после определения количества групп генераторов J и количества генераторов в группе n подлежат уточнению по формулам:

где - время работы установки (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск установки до окончания работы последнего генератора), с;

- время работы группы генераторов (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск генераторов данной группы до окончания работы последнего генератора этой группы), с.

К.4.2 Во избежание превышения давления в помещении выше предельно допустимого необходимо провести поверочный расчет давления при использовании установки с уточненными параметрами на избыточное давление в помещении в соответствии с приложением Л. Если полученное в результате поверочного расчета давление превысит предельно допустимое, то необходимо увеличить время работы установки, что может быть достигнуто увеличением количества групп генераторов J при соответствующем уменьшении количества генераторов в группе n и (или) применением генераторов с более длительным временем работы. Далее необходимо провести расчет уточненных параметров установки, начиная с К.1.

К.5 Определение запаса генераторов

Установка, кроме расчетного количества генераторов, должна иметь 100%-ный запас (по каждому типу ГОА).

При наличии на объекте нескольких установок аэрозольного пожаротушения запас генераторов предусматривается в количестве, достаточном для восстановления работоспособности установки, сработавшей в любом из защищаемых помещений объекта.

Генераторы должны храниться на складе объекта или на складе организации, осуществляющей сервисное обслуживание установки.

Приложение Л. Методика расчета избыточного давления при подаче огнетушащего аэрозоля в помещение

Л.1 Расчет величины избыточного давления P_m, кПа, при подаче огнетушащего аэрозоля в герметичное помещение ( = 0) определяется по формуле

где Q - удельное тепловыделение при работе генераторов (количество теплоты, выделяемое при работе генераторов в защищаемое помещение, отнесенное к единице массы АОС, указывается в технической документации на генератор), Дж/кг;

S - суммарная площадь ограждающих конструкций защищаемого помещения (сумма площадей поверхности стен, пола и потолка защищаемого помещения), м².

Л.2 Избыточное давление в негерметичных помещениях определяется по формуле

P_m = kAⁿ, (Л.2)

где k, n - коэффициенты;

A - безразмерный параметр, описываемый выражением

При 0,01 A 1,2 k = 20 кПа, n = 1,7.

При A > 1,2 k = 32 кПа, n = 0,2.

Если параметр A < 0,01, то расчет давления не проводится и считается, что установка удовлетворяет условию P_m < P_пред.

Значения величин M_АОС, , I, V, определяются в соответствии с приложением К.

Приложение М. Методика огневых испытаний автоматических установок пожаротушения тонкораспыленной водой

(введена Изменением № 1, утв. Приказом МЧС России от 15.12.2025 № 1196)

М.1. Общие положения

М.1.1. Для определения огнетушащей способности АУП-ТРВ применительно к группам помещений 1, 2, 3, 4.1 и 4.2 в соответствии с приложением А к настоящему своду правил применяются методы испытаний, предусматривающие тушение МОП. Для определения огнетушащей способности установок пожаротушения тонкораспыленной водой применительно к группам помещений 5, 6 и 7 в соответствии с приложением А к настоящему своду правил применяются методы испытаний, предусматривающие тушение натурной пожарной нагрузки.

Допускается проведение испытаний по определению огнетушащей способности АУП-ТРВ, по специально разработанным программам и методикам с использованием реальной горючей нагрузки, с учетом специфики пожарной опасности объекта защиты. Указанные программы и методики должны быть утверждены заказчиком и согласованы испытательной лабораторией и одной из научных или образовательных организаций, находящихся в ведении МЧС России.

М.1.2. Проведение огневых испытаний АУП-ТРВ должно осуществляться аккредитованной лабораторией. При отсутствии возможности проведения огневых испытаний аккредитованной лабораторией допускается проведение испытаний изготовителем АУП-ТРВ при участии профильных специалистов образовательных и (или) научных организаций, находящихся в ведении МЧС России.

М.1.3. Запуск АУП-ТРВ осуществляется по сигналу от СПС либо при разрушении теплового замка распылителя.

Для МОП класса A для 1 и 2 групп помещений допускается при испытаниях осуществлять ручной запуск АУП-ТРВ при проведении предварительных огневых испытаний по оценке максимального времени обнаружения МОП класса A с использованием ИП различного типа согласно положениям подраздела М.3.1 раздела М.3 настоящего приложения.

Для МОП класса B для 1 и 2 групп помещений допускается запуск АУП-ТРВ по истечении заданного времени свободного горения в соответствии с подпунктом М.3.3.3.1 пункта М.3.3.3 настоящего приложения.

М.1.4. СПС выполняется в соответствии с требованиями СП 484.1311500.

В качестве технических средств для обнаружения очагов пожара предусматриваются типы ИП, рекомендуемые производителем: дымовые, газовые, аспирационные, линейные и так далее.

Расстановка ИП выполняется в соответствии с подразделом 6.6 раздела 6 СП 484.1311500 по типу СПС - алгоритму С (контроль каждой точки двумя автоматическими ИП в соответствии с пунктами 6.4.4 и 6.6.2 СП 484.1311500), исходя из максимально возможного удаления ИП от МОП. Рекомендуемые схемы размещения автоматических ИП различного типа, расположенных на защищаемой площади, условно контролируемой одним распылителем (модулем), представлены в разделе М.7 настоящего приложения.

М.1.5. Испытания должны проводиться при нормальных условиях в соответствии с ГОСТ 15150.

М.2. Метрологическое обеспечение испытаний

М.2.1. Технические средства, применяемые при проведении испытаний, указаны в таблице М.1.

Таблица М.1 - Технические средства, используемые при испытаниях

Наименование	Технические характеристики
Датчик температуры (термистор) NTC 103F3435 или аналог	Диапазон измерения не менее: -40... +100 °C. Погрешность не более: 3 °C
Секундомер электронный "Интеграл С-01" или аналог	Предел измерений не менее: 0 - 9 ч 59 мин 59,99 с Цена отсчета не более: 1 с. Погрешность не более: (9,6 * 10-6 * Tx + 0,01), где Tx - значение измеренного интервала времени, с
Рулетка измерительная	Предел измерений не менее: 0 - 4000 мм. Погрешность не более: 1 мм
Лазерный дальномер	Предел измерений не менее: 20 м. Погрешность не более: 1,5 мм
Прибор комбинированный Testo 608-Н1 или аналог	Предел измерений не менее: от 0 до плюс 50 °C; 15 - 85%. Погрешность не более: 3% относительной влажности, 0,5 °C
Барометр-анероид БАММ-1 или аналог	Диапазон измерений не менее: 80 - 106 КПа. Погрешность не более: 0,2 кПа
Влагомер древесины testo 606-1 или аналог	Диапазон измерений не менее: 9 - 20% по весу
Тепловизор UTi260B или аналог	Диапазон измерений: не менее 0 - 400 °C, разрешение не менее: 256 x 192 пикс
Цилиндр мерный от 0 до 2000 мл	Цена деления не более: 20 мл

М.2.2. При испытаниях допускается применять технические средства, не приведенные в настоящем приложении, при условии обеспечения требуемой точности измерений.

М.3. Определение огнетушащей эффективности при тушении МОП класса A и B для 1 и 2 групп помещений

М.3. Определение огнетушащей эффективности при тушении МОП класса A и B для 1 и 2 групп помещений

М.3.1. Определение времени автоматического запуска распылителя (модуля) от ИП различного типа

М.3.1. Определение времени автоматического запуска распылителя (модуля) от ИП различного типа

М.3.1.1. Подготовка к испытаниям:

М.3.1.1.1. устанавливается МОП, выбранный в соответствии с подразделом М.3.2 настоящего раздела;

М.3.1.1.2. устанавливаются ИП необходимых типов и подключаются к СПС. Схемы размещения ИП представлены в разделе М.7 настоящего приложения.

М.3.1.2. Проведение испытаний:

М.3.1.2.1. осуществляется поджиг МОП;

М.3.1.2.2. фиксируется время срабатывания каждого ИП;

М.3.1.2.3. проводятся не менее трех испытаний. Фиксируется значение времени срабатывания каждого типа ИП.

Примечание: далее при огневых испытаниях АУП-ТРВ в соответствии с подразделом М.3.2 настоящего раздела время свободного горения МОП класса A определяется как максимальное время срабатывания для каждого типа ИП (либо как время разрушения теплового замка спринклерного распылителя).

М.3.2. Тушение МОП класса A (пожарная нагрузка для групп помещений 1 и 2)

М.3.2. Тушение МОП класса A (пожарная нагрузка для групп помещений 1 и 2)

М.3.2.1. Конструкция МОП:

М.3.2.1.1. МОП класса A представляет собой штабель древесины (рисунок М.1) с параметрами в соответствии с подпунктом М.3.2.1.2 настоящего пункта. Деревянный штабель размещается на металлической подставке высотой 100 - 150 мм;

1 - деревянный брусок; 2 - емкость металлическая;

3 - металлическая подставка.

Рисунок М.1 - Устройство деревянного штабеля (МОП класса A)

М.3.2.1.2. в качестве горючего материала используются бруски хвойных пород дерева не ниже 3-го сорта в соответствии с ГОСТ 8486 квадратного сечения (n) мм и длиной (L) мм. Влажность пиломатериала должна быть от 10 до 14% в соответствии с ГОСТ 16588.

Бруски, образующие наружные грани деревянного штабеля, могут скрепляться для прочности скобами или гвоздями. Деревянный штабель выкладывается так, чтобы бруски каждого последующего слоя были перпендикулярны брускам нижележащего слоя. Количество брусков в каждом слое деревянного штабеля - a. Количество слоев - b. При этом по всему объему должны образовываться каналы прямоугольного сечения. Параметры брусков (штабелей) принимаются в зависимости от времени (t) срабатывания СПС (времени разрушения колбы распылителя) и составляют:

n = (40 2) мм, L = (1000 20) мм, a = 12; b = 6;

n = (40 2) мм, L = (1500 20) мм, a = 18; b = 6;

n = (40 2) мм, L = (2000 20) мм, a = 24; b = 6.

В случае если мощности приведенных очагов пожара недостаточно для срабатывания ИП (разрушения теплового замка распылителя), допускается использовать МОП класса 2A и выше согласно таблице В.1 ГОСТ Р 51057;

М.3.2.1.3. под очаг (конкретно под ближайшее к геометрическому центру очага перекрестье брусков) устанавливается источник зажигания (металлическая емкость высотой 5 - 10 см диаметром 14 - 16 см). Расстояние от источника зажигания (верха емкости) до нижнего бруска в очаге должно составлять от 1 до 5 см.

М.3.2.2. Подготовка к испытаниям:

М.3.2.2.1. порядок расстановки МОП класса A на защищаемой площади относительно распылителя (модуля) указан на рисунке М.2. Допускаются испытания АУП-ТРВ с несколькими распылителями (модулями). При этом очаг должен быть расположен в зоне действия одного из распылителей (модулей) с учетом рисунка М.2;

S1 - граница площади орошения в виде круга,

защищаемая одним распылителем (модулем), м²;

S2 - граница площади, приведенная к квадрату, условно

контролируемая одним распылителем (модулем), м²;

R - радиус площади орошения, защищаемой одним

распылителем (модулем), м

Рисунок М.2 - Порядок расстановки МОП класса A на защищаемой

площади относительно распылителя (модуля)

М.3.2.2.2. металлическая подставка помещается под деревянный штабель таким образом, чтобы центры деревянного штабеля и поддона совпали;

М.3.2.2.3. в металлическую емкость заливается спирт в объеме 30 2 мл;

М.3.2.2.4. монтируется АУП-ТРВ с учетом максимальных параметров (высота установки, расстояние между распылителями (модулями) и так далее).

М.3.2.3. Проведение испытаний:

М.3.2.3.1. осуществляется поджиг горючего (спирта) в емкости. Время свободного горения МОП до момента запуска АУП-ТРВ на тушение определяется как максимальное время обнаружения данного МОП для каждого типа ИП в соответствии с подразделом М.3.1 настоящего раздела;

М.3.2.3.2. производится запуск АУП-ТРВ в ручном (с учетом положений пункта М.1.3 раздела М.1 и подраздела М.3.1 раздела М.3 настоящего приложения) или автоматическом режиме. Фиксируют результат тушения ("потушен" ("не потушен");

М.3.2.3.3. факт тушения МОП определяется визуально и (или) с помощью технических средств (видеокамер, тепловизоров);

М.3.2.3.4. результат испытания считается положительным, если обеспечивается ликвидация пламенного горения МОП в течение времени работы АУП-ТРВ, но не более 20 минут, после запуска АУП-ТРВ и после этого отсутствует повторное воспламенение очага в течение 10 минут;

М.3.2.3.5. проводятся два испытания. Испытания считаются успешными, если в каждом из двух испытаний получены положительные результаты.

М.3.3. Тушение МОП класса B (пожарная нагрузка для групп помещений 1 и 2)

М.3.3. Тушение МОП класса B (пожарная нагрузка для групп помещений 1 и 2)

М.3.3.1. Конструкция модельного очага: МОП класса B представляет собой очаг 34B в соответствии с ГОСТ Р 51017.

М.3.3.2. Подготовка к испытаниям:

М.3.3.2.1. порядок расстановки МОП класса B на защищаемой площади относительно распылителя (модуля) указан на рисунке М.3. Допускается испытание АУП-ТРВ с несколькими распылителями (модулями). При этом очаг должен быть расположен в зоне действия одного из распылителей (модулей) с учетом рисунка М.3;

S1 - граница площади орошения в виде круга,

защищаемая одним распылителем (модулем), м²;

S2 - граница площади, приведенная к квадрату, условно

контролируемая одним распылителем (модулем), м²;

R - радиус площади орошения, защищаемой одним

распылителем (модулем), м

Рисунок М.3 - Порядок расстановки МОП класса B на защищаемой

площади относительно распылителя (модуля)

М.3.3.2.2. наполняется в противень слой воды в соответствии с ГОСТ Р 51017. На слой воды наливается бензин в соответствии с ГОСТ Р 51017.

М.3.3.2.3. монтируются АУП-ТРВ с учетом максимальных параметров (высота установки распылителей (модулей), расстояние между распылителями (модулями) и так далее).

М.3.3.3. Проведение испытаний:

М.3.3.3.1. с помощью факела осуществляется поджиг горючего в противне. Время свободного горения МОП определяется временем срабатывания СПС (временем разрушения теплового замка распылителя), но не более 60 секунд.

М.3.3.3.2. по истечении времени свободного горения производится запуск АУП-ТРВ. Фиксируется результат тушения ("потушен" ("не потушен").

М.3.3.3.3. факт тушения МОП определяется визуально и (или) с помощью технических средств (видеокамер).

После ликвидации пламенного горения производится повторный поджиг очага с целью подтверждения факта его тушения, а не его полного выгорания. При этом производить смачивание факела ЛВЖ и его поджиг над очагом не допускается;

М.3.3.3.4. результат испытания считается положительным, если обеспечивается ликвидация пламенного горения МОП в течение 5 минут после запуска АУП-ТРВ;

М.3.3.3.5. проводят два испытания. Испытания считаются успешными, если в каждом из двух испытаний получены положительные результаты;

М.3.3.3.6. после каждого испытания противень охлаждают до температуры ниже температуры самовоспламенения горючего и обновляют его содержимое.

М.3.4. Отчетность по испытаниям, порядок регистрации и хранения результатов проведения испытаний и контроля

М.3.4. Отчетность по испытаниям, порядок регистрации и хранения результатов проведения испытаний и контроля

М.3.4.1. Оформляется протокол огневых испытаний (в свободной форме), подтверждающий выполнение программы испытаний и содержащий оценку результатов испытаний с конкретными точными формулировками, отражающими соответствие испытуемых образцов изделия требованиям программы испытаний.

М.3.4.2. Осуществляется видеосъемка испытаний.

М.3.4.3. Осуществляется фиксирование параметров окружающей среды в помещении перед испытаниями (начальная температура и влажность).

М.3.5. Требование к помещению для испытаний

М.3.5.1. Помещение для испытаний должно иметь размеры (длина x ширина), превышающие (не менее чем на 2 м в каждую сторону) линейные размеры зоны действия распылителя. Высота помещения должна быть не менее максимально допустимой высоты установки распылителей (модулей) согласно ТД производителя. В покрытии помещения должны быть предусмотрены дымовые фонари (люки) либо иные проемы площадью не менее 1 м² на каждые полные и неполные 1000 м² для выброса продуктов горения.

М.3.5.2. При проведении испытаний допускается монтировать в помещении промежуточный потолок (фальшпотолок) для размещения на нем распылителей (модулей). При этом между указанным фальшпотолком и стенами помещения должен быть предусмотрен зазор шириной не менее 0,5 м для предотвращения скапливания тепла и продуктов горения под фальшпотолком.

М.4. Методы огневых испытаний по определению огнетушащей эффективности установок пожаротушения тонкораспыленной водой при тушении горючей нагрузки, соответствующей 3 группе помещений

М.4. Методы огневых испытаний по определению огнетушащей эффективности установок пожаротушения тонкораспыленной водой при тушении горючей нагрузки, соответствующей 3 группе помещений

М.4.1. Условия для проведения испытаний:

М.4.1.1. испытания проводятся в закрытом помещении, соответствующем требованиям подраздела М.3.5 раздела М.3 настоящего приложения;

М.4.1.2. необходимые условия при проведении испытаний:

температура воздуха при проведении испытаний от 5 до 45 °C;

относительная влажность воздуха от 60 до 90%;

атмосферное давление от 700 до 770 мм рт. ст.;

М.4.1.3. трассировка трубопроводов (для агрегатных АУП-ТРВ), а также расположение распылителей (модулей) относительно горючей нагрузки принимаются с учетом максимальных расстояний (высота установки распылителей (модулей, расстояние между распылителями (модулями), указанных в ТД производителя. При этом два ближайших к очагу распылителя (модуля) должны быть равноудалены от центра очага.

Количество распылителей (модулей), монтируемых для испытаний, определяется производителем с учетом характеристик оборудования, указанных в ТД, и требований настоящего подпункта.

М.4.2. Горючая нагрузка: в качестве горючей нагрузки для испытаний предусматривается МОП размером не менее 1,75 м на 1,75 м и не менее 1 м в высоту, состоящий из нескольких слоев автомобильных шин. Расстояние между соседними шинами не должно превышать 5 см. Поверх каждого слоя шин укладывается слой экструдированного пенополистирола толщиной 50 5 мм, имеющего группу горючести Г4 и группу воспламеняемости В3.

Схема расположения горючей нагрузки в МОП для 3 группы помещений приведена на рисунке М.4.

Рисунок М.4 - Схема расположения горючей нагрузки в МОП

для 3 группы помещений

М.4.3. Процедура испытаний:

М.4.3.1. в центр МОП (между покрышек) устанавливается источник зажигания (металлическая емкость высотой от 5 до 10 см диаметром от 10 до 20 см, наполненная бензином марки не ниже АИ-92). Объем бензина должен составлять от 200 до 300 мл;

М.4.3.2. с помощью факела осуществляют поджиг горючего в емкости. Допускается осуществлять поджиг горючего перед установкой емкости в центр очага. В этом случае время с момента поджига горючего до момента установки емкости в центр очага не должно превышать 10 секунд;

М.4.3.3. по сигналу от системы пожарной сигнализации либо при разрушении теплового замка распылителя производят запуск АУП-ТРВ.

М.4.4. Оценка результатов испытаний:

М.4.4.1. результат испытаний ("потушен" ("не потушен") фиксируют визуально и (или) с помощью технических средств (видеокамер, тепловизоров);

М.4.4.2. результат испытания считается положительным, если обеспечивается ликвидация пламенного горения МОП в течение 10 минут после запуска АУП-ТРВ;

М.4.4.3. проводят два испытания. Испытания считаются успешными, если в каждом из двух испытаний получены положительные результаты;

М.4.4.4. после каждого испытания емкость для бензина (источник зажигания) охлаждают до температуры ниже температуры самовоспламенения горючего и обновляют его содержимое. Площадку для МОП очищают от остатков горючей нагрузки предыдущего испытания. Производят замену сработавших распылителей (модулей).

М.4.5. Требования к безопасности при проведении испытаний:

М.4.5.1. в связи со значительными размерами МОП, а также в связи с тем, что при горении экструдированного пенополистирола и резины выделяются токсичные продукты горения, при испытаниях необходимо принять следующие меры безопасности:

определить лиц, ответственных за соблюдение требований пожарной безопасности, технику безопасности и применение первичных средств пожаротушения при возникновении нештатных ситуаций;

обеспечить возможность тушения очага пожара в случае возникновения нештатной ситуации не менее чем двумя пожарными стволами с расходом пены низкой кратности не менее 2,5 л/с каждый;

определить опасную зону вокруг очага - не менее 3 м, в которую во время испытания посторонним входить запрещено;

М.4.5.2. среди персонала, обслуживающего испытательное оборудование, должно быть лицо, ответственное за технику безопасности;

М.4.5.3. лица, проводящие испытания, и иные лица, находящиеся в помещении для испытаний, должны использовать защитную одежду и средства индивидуальной защиты органов дыхания, защищающие от токсичных продуктов горения.

М.5. Методы огневых испытаний по определению огнетушащей эффективности установок пожаротушения тонкораспыленной водой при тушении горючей нагрузки, соответствующей группам помещений 4.1 и 4.2, приведенных в приложении А к настоящему своду правил

М.5. Методы огневых испытаний по определению огнетушащей эффективности установок пожаротушения тонкораспыленной водой при тушении горючей нагрузки, соответствующей группам помещений 4.1 и 4.2, приведенных в приложении А к настоящему своду правил

М.5.1. Условия для проведения испытаний:

М.5.1.1. испытания проводятся в закрытом помещении, соответствующем требованиям подраздела М.3.5 раздела М.3 настоящего приложения. Допускается проведение испытаний на открытом воздухе при соблюдении требований подпункта М.5.1.2 настоящего пункта при скорости ветра менее 1 м/с;

М.5.1.2. необходимые условия для проведения испытаний:

температура воздуха от 5 до 45 °C;

относительная влажность воздуха от 60 до 90%;

атмосферное давление от 700 до 770 мм рт. ст.

М.5.1.3. трассировка трубопроводов (для агрегатных АУП-ТРВ), а также расположение распылителей (модулей) относительно горючей нагрузки принимаются с учетом максимальных расстояний (высота установки распылителей (модулей), расстояние между распылителями (модулями), указанных в ТД производителя. При этом два ближайших к очагу распылителя (модуля) должны быть равноудалены от центра очага.

Количество распылителей (модулей), монтируемых для испытаний, определяется производителем с учетом характеристик оборудования, указанных в ТД, и требований настоящего подпункта.

М.5.2. Горючая нагрузка: в качестве горючей нагрузки для испытаний предусматривается МОП, соответствующий очагу ранга 183B в соответствии с таблицей В.3 ГОСТ Р 51057.

М.5.3. Процедура испытаний:

М.5.3.1. с помощью факела осуществляют поджиг горючего в очаге;

М.5.3.2. спустя 60 секунд с момента поджига горючего производят запуск АУП-ТРВ.

М.5.4. Оценка результатов испытаний:

М.5.4.1. результат испытаний ("потушен" ("не потушен")) фиксируют визуально и (или) с помощью технических средств (видеокамер, тепловизоров).

После ликвидации пламенного горения производится повторный поджиг очага с целью подтверждения факта его тушения, а не его полного выгорания. При этом производить смачивание факела ЛВЖ и его поджиг над очагом не допускается;

М.5.4.2. результат испытания считается положительным, если обеспечивается ликвидация пламенного горения МОП в течение 5 минут после запуска АУП-ТРВ;

М.5.4.3. проводят два испытания. Испытания считаются успешными, если в каждом из двух испытаний получены положительные результаты;

М.5.4.4. после каждого испытания емкость для бензина (источник зажигания) охлаждают до температуры ниже температуры самовоспламенения горючего и обновляют его содержимое. Производят замену сработавших распылителей (модулей).

М.5.5. Требования к безопасности при проведении испытаний:

М.5.5.1. в связи со значительными размерами МОП, а также в связи с тем, что при горении бензина выделяются токсичные продукты горения, при испытаниях необходимо принять следующие меры безопасности:

определить лиц, ответственных за соблюдение требований пожарной безопасности, технику безопасности и применение первичных средств пожаротушения при возникновении нештатных ситуаций;

обеспечить возможность тушения очага пожара в случае возникновения нештатной ситуации не менее чем двумя пожарными стволами с расходом пены низкой кратности не менее 2,5 л/с каждый, а также огнетушителем ранга 233B и противопожарным полотном;

определить опасную зону вокруг очага - не менее 3 м, в которую во время испытания посторонним входить запрещено;

М.5.5.2. лица, проводящие испытания, и иные лица, находящиеся в помещении для испытаний, должны использовать средства индивидуальной защиты органов дыхания, защищающие от токсичных продуктов горения.

М.6. Методы огневых испытаний по определению огнетушащей эффективности установок пожаротушения тонкораспыленной водой при тушении горючей нагрузки, соответствующей 5, 6 и 7 группам помещений, приведенным в приложении А к настоящему своду правил

М.6. Методы огневых испытаний по определению огнетушащей эффективности установок пожаротушения тонкораспыленной водой при тушении горючей нагрузки, соответствующей 5, 6 и 7 группам помещений, приведенным в приложении А к настоящему своду правил

М.6.1. Условия для проведения испытаний:

М.6.1.1. испытания проводятся в закрытом помещении, соответствующем требованиям подраздела М.3.5 раздела М.3 настоящего приложения.

М.6.1.2. необходимые условия для проведения испытаний:

температура воздуха от 5 до 45 °C;

относительная влажность воздуха от 60 до 90%;

атмосферное давление от 700 до 770 мм рт. ст.

М.6.1.3. трассировка трубопроводов (для агрегатных АУП-ТРВ), а также расположение распылителей (модулей) относительно горючей нагрузки принимаются с учетом максимальных расстояний (высота установки распылителей (модулей), расстояние между распылителями (модулями), указанных в ТД производителя. При этом два ближайших к очагу распылителя (модуля) должны быть равноудалены от центра очага.

Количество распылителей (модулей), монтируемых для испытаний, определяется производителем с учетом характеристик оборудования, указанных в ТД, и требований настоящего подпункта;

М.6.1.4. для испытаний должно предусматриваться два спаренных стеллажа и два отдельно стоящих. Типовая схема расположения стеллажей приведена на рисунке М.5. Параметры стеллажей для испытаний принимаются с учетом области применения АУП-ТРВ исходя из минимального количества полок в каждой секции и максимально допустимых линейных размеров полки;

Рисунок М.5 - Типовая схема расположения стеллажей

(для проведения огневых испытаний по определению огнетушащей

эффективности установок пожаротушения тонкораспыленной водой

при тушении горючей нагрузки 5, 6 и 7 групп помещений)

М.6.1.5. информация о параметрах стеллажей (в том числе длина и ширина полки, количество полок в секции, ширина зазора между спаренными стеллажами), наличии или отсутствии отверстий в полках стеллажей, а также о размере и расположении отверстий (при их наличии) должна быть отражена в протоколе испытаний.

М.6.2. Горючая нагрузка:

М.6.2.1. горючая нагрузка принимается в зависимости от группы помещений:

для группы 5 (склады негорючих материалов в горючей упаковке, склады трудногорючих материалов) - стеллажи заполняются по всей высоте и объему (если иное не указано в ТД производителя) типовыми паллетами (рисунок М.6), состоящими из деревянного основания и расположенных на нем картонных коробок (каждый линейный размер коробки не должен превышать 40 см). Типовой паллет оборачивается ПВХ пленкой. Заполнение картонных коробок продукцией не предусматривается;

для группы 6 (склады твердых горючих материалов, в том числе резины, РТИ, каучука, смолы) - стеллажи заполняются по всей высоте и объему (если иное не указано в ТД производителя) типовыми паллетами, состоящими из деревянного основания и расположенных на нем картонных коробок (каждый линейный размер коробки не должен превышать 40 см). Типовой паллет оборачивается ПВХ пленкой. Заполнение картонных коробок предусматривается продукцией с наихудшими характеристиками с точки зрения пожарной опасности (по умолчанию - резинотехническими изделиями, имеющими группу горючести Г4 и группу воспламеняемости В3 (экструдированный пенополистирол, рубероид и так далее);

для группы 7 (склады лаков, красок, ЛВЖ, ГЖ) - стеллажи заполняются по всей высоте и объему (если иное не указано в ТД производителя) типовыми паллетами (рисунок М.6), состоящими из деревянного основания и расположенных на нем пластиковых емкостей объемом не более 5 литров, заполненных легковоспламеняющимися жидкостями (по умолчанию - бензин, уайт-спирит и тому подобное).

Рисунок М.6 - Внешний вид типового паллета

М.6.3. Процедура испытаний:

М.6.3.1. для моделирования очага пожара и реальной скорости распространения пожара в стеллажах производится имитация возгорания в двух вариантах:

вариант N 1: поджиг горючей нагрузки производится от открытого источника огня (факел, плошка с бензином (объем бензина не более 200 мл)). Место поджига - середина стеллажа (в месте примыкания спаренных стеллажей), вторая полка снизу;

вариант N 2: поджиг МОП производится от открытого источника огня (факел, плошка с бензином (объем бензина не более 200 мл)). Место поджига - середина верхней полки в центре стеллажа (в месте примыкания спаренных стеллажей);

М.6.3.2. в процессе проведения испытаний регистрируются:

направление и время распространения открытого горения во внутристеллажном пространстве (тепловизором и секундомером);

температура и скорость ее нарастания на верхнем уровне в районе распылителей (модулей) (тепловизором);

время срабатывания распылителей (модулей) (секундомером);

время ликвидации горения (секундомером);

состояние горючей нагрузки после ликвидации горения (визуальным осмотром).

М.6.4. Оценка результатов испытаний:

М.6.4.1. результат испытаний ("потушен" ("не потушен")) фиксируют визуально и (или) с помощью технических средств (видеокамер, тепловизоров);

М.6.4.2. работа АУП-ТРВ с заданными параметрами считается эффективной, а результат испытания считается положительным при одновременном соблюдении условий:

открытое горение отсутствует спустя 5 минут после окончания работы АУП-ТРВ (но не более чем через 30 минут с начала работы АУП-ТРВ);

не произошло обрушение вертикальных конструкций стеллажей;

не произошло распространение горения со спаренных секций стеллажей на отдельно стоящие секции;

М.6.4.3. проводят два испытания, если получен положительный результат в каждом из них.

М.6.5. Требования к безопасности при проведении испытаний:

М.6.5.1. в связи с возможным обрушением стеллажей при проведении испытаний, а также в связи с тем, что при горении горючей нагрузки выделяются токсичные продукты горения, при испытаниях необходимо принять следующие меры безопасности:

определить лиц, ответственных за соблюдение требований пожарной безопасности, технику безопасности и применение первичных средств пожаротушения при возникновении нештатных ситуаций;

обеспечить возможность тушения очага пожара в случае возникновения нештатной ситуации не менее чем двумя пожарными стволами с расходом не менее 2,5 л/с каждый;

определить опасную зону вокруг очага, равную не менее 1,5 высоты стеллажа, в которой во время проведения испытания людям находиться запрещено;

М.6.5.2. лица, проводящие испытания, и иные лица, находящиеся в помещении для испытаний, должны использовать средства индивидуальной защиты органов дыхания, защищающие от токсичных продуктов горения.

М.7. Рекомендуемые схемы размещения автоматических ИП различного типа, расположенных на защищаемой площади, условно контролируемой одним распылителем (модулем)

М.7. Рекомендуемые схемы размещения автоматических ИП различного типа, расположенных на защищаемой площади, условно контролируемой одним распылителем (модулем)

а) дымовые ИП (ВТМ 1-2)	б) газовые ИП (BTR 1-2)
в) аспирационные ИП (ИПА 1-2)	г) ИП линейные дымовые (ВТМл 1-2)
д) ИП тепловые (ИПТ-1-2)	е) ИП пламени (ИПП-1-2)
ж) ИП сателлитный дымовой (ИПС-1-2)	з) ИП сателлитный тепловой (ИПС-1-2)
и) ИП сателлитный пламени (ИПС-1-2)

Рисунок М.7 - Рекомендуемые схемы размещения автоматических

ИП различного типа, расположенных на защищаемой площади,

условно контролируемой одним распылителем (модулем)

Примечания:

1. ИП дымовые (ВТМ 1-2), газовые (BTR 1-2) устанавливаются на перекрытии.

2. Линейные дымовые ИП устанавливаются на максимально допустимом изготовителем расстоянии от перекрытия с учетом пункта 6.6.18 СП 484.1311500 (по умолчанию на расстоянии 0,6 м от перекрытия).

3. Блоки аспирационных ИП (ИПА 1-2) устанавливаются на высоте 1,5 - 2 м от уровня пола.

4. Воздухозаборные трубопроводы аспирационных ИП (ИПА 1-2) прокладываются под перекрытием на расстоянии не более 100 мм.

5. Диаметры воздухозаборных отверстий аспирационных ИП (ИПА 1-2) должны быть откалиброваны.

Библиография

(в ред. Изменения № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

[1]	Федеральный закон от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ	Технический регламент о требованиях пожарной безопасности
[2]	Технический регламент Таможенного союза "О безопасности оборудования, работающего под избыточным давлением" (ТР ТС 032/2013), принятый Решением Совета Евразийской экономической комиссии от 2 июля 2013 г. N 41;
(введено Изменением № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)
[3]	приказ МЧС России от 15 ноября 2022 г. N 1161 "Об утверждении Порядка согласования стандартов организаций. содержащих требования пожарной безопасности".
(введено Изменением № 2, утв. Приказом МЧС России от 26.05.2026 № 373)

---