СНиП 2.04.05-91 
Проектный институт. Промстройпроект. Пособие 15.91 к снип 2.04.05-91*.... СНиП 2.04.05-91 
Проектный институт. Промстройпроект. Пособие 15.91 к снип 2.04.05-91*....

СНиП 2.04.05-91 => Проектный институт. Промстройпроект. Пособие 15.91 к снип 2.04.05-91*. Противодымная защита при пожаре и вентиляция...

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Снип ->  СНиП 2.04.05-91 -> 
1
2
3
4
текст целиком
 

ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ

 

ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

Акционерное общество

 

 

Пособие 15.91 к СНиП 2.04.05-91*

 

Противодымная защита при пожаре и вентиляция подземных стоянок легковых автомобилей

 

УДК 697.911

 

Главный инженер И.Б. Львовский

Главный специалист Б.В. Баркалов

 

Рекомендовано к изданию решением секции Технического Совета АО Промстройпроект.

Пособие 15.91 к СНиП 2.04.05-91*. Противодымная защита при пожаре и вентиляция подземных стоянок легковых автомобилей. (Промстройпроект, М., 1995, стр. 41).

Пособие 15.91 к СНиП 2.04.05-91* (Далее СНиП). "Противодымная защита при пожаре и вентиляция стоянок легковых автомобилей" разработано институтом Промстройпроект (канд. техн. наук Б.В. Баркалов) с использованием материалов АО Моспроект 1 (инж. Г.И. Стомахина).

В "Пособии" рассмотрены вопросы проектирования противодымной защиты и вентиляции 1-5-этажных подземных стоянок легковых автомобилей для г.Москвы.

В "Пособии" не рассматриваются вопросы проектирования стоянок легковых автомобилей с двигателями, работающими на сжатом природном к сжиженном газе.

"Пособие" согласовано Московской Государственной вневедомственной экспертизой (№ МГЭ-298 от 22.05.95), а также Управлением Государственной противопожарной службой ГУВД г. Москвы (№ 25/8/509 от 24.02.95).

"Пособие" предназначено для специалистов в области отопления и вентиляции.

 

Рецензент инженер И.К. Васильев

Технический редактор К.Л. Полухина

 

 

Раздел 1. Противодымная защита при пожаре.

 

1.1. Пожарная опасность стоянки легковых автомобилей отнесена к категории В, [2] поэтому средний удельный вес дыма при пожаре принят по СНиП 2.04.05-91* (далее СНиП) g = 5 Н/м3 и плотность 0,51 кг/м3.

1.2. Высота помещений [2] в местах проезда и храпения автомобилей и на путях эвакуации людей должна быть не менее 2 м от пола до выступающих конструкций и подвесного оборудования. При высоте помещения 2,5 м вертикальные завесы ограждающие дымовые зоны не должны спускаться ниже 2,0 м от пола. Глубина "резервуаров дыма" при этом будет зависеть от высоты конструкций перекрытия стоянки, и, как правило, будет не более 0,5 м.

1.3. Расход дыма, кг/ч, удаляемого из резервуара дыма над загоревшимся автомобилем,, следует определять по периметру очага пожара, за который принимается периметр большего из размещаемых автомобилей с ограничением по приложению 22 к СНиП, где определен предельный периметр очага пожара - 12 м. Расход дыма рекомендуется рассчитывать [3 и 4] по формуле СНиП:

Gд.1 = 676,8 · Пп · У1,5 · Ks, (1)

где: Пп - периметр очага пожара, (не более 12 м);

У - расчетный средний уровень стояния дыма от пола помещения, м, принимаемый в данном случае 2 м;

Ks - коэффициент равный 1,2 к расчетному расходу дыма и площади вытяжных шахт, фрамуг в окнах и фонарях, для систем, действующих за счет естественного побуждения тяги, при их совместной работе со спринклерной системой пожаротушения. Для вытяжных систем с искусственным побуждением (вентиляторы, эжекторы и др.) Ks = 1.

Максимальный расход дыма, для стоянок легковых автомобилей, при Ks = 1, кг/ч, равен:

Gд.1 = 676,8 · 12 · 21,5 · 1 = 22970 кг/ч, или 6,38 кг/с.

1.4. Время заполнения резервуара дымом согласно п. 5.8 СНиП рассчитывается (с) по формуле:

t = 6,39 · А · (У-0,5 - Н-0,5) / ПП, (2)

где: А - площадь резервуара дыма, м2;

У - средний уровень стояния дыма от пола помещения, принимается 2 м;

Н - высота помещения, м;

Пп - периметр очага пожара, м.

1.5. При относительно малой плотности потока эвакуирующихся (0,05 м22) старость людей по ГОСТ 12.1.004-91 [6] равна 1,7 м/с. Нормативные 40 м расстояния [2], п.3.24. до ближайшего эвакуационного выхода люди пройдут за 40/1,7 = 24 с. Максимальная площадь резервуара дыма А м2, при высоте его бортов 0,5 м, свободной высоте помещения 2,5 м и максимальном расходе дыма по формулам (1) и (2) при t = 24 с и Пп = 12 м, могущего принять образующий дым равна

А = 24 · 12/[(2-0,5 - 2,5-0,5) · 6,39] = 600 м2.

При балансе поступления и удаления дыма из резервуара, поддерживаемом средствами тушения пожара, распространение дыма по помещению относительно продолжительное время будет сдерживаться емкостью резервуара и работой вытяжной системы ВД1 или ВД2, что обеспечит благоприятные условия для тушения пожара и эвакуации людей и автомобилей.

1.6. Максимальная площадь этажа подземной стоянки автомобилей, согласно п. 3.20 [2], равна 3000 м2. В соответствии с п. 5.7 СНиП "Помещения площадью более 1600 м2 необходимо разделять на дымовые зоны, учитывая возможность возникновения пожара в одной из них. Каждую дымовую зону в целях локализации пожара следует, как правило, ограждать плотными вертикальными свесами с потолка или завесами из негорючих материалов, спускающимися с потолка (перекрытия) к полу, но не ниже 2,5 м от него, образуя под потолком (перекрытием) "резервуары дыма".

Для повышения надежности противодымной защиты подземных стоянок легковых автомобилей устройство резервуаров дыма обязательно; максимальный нормативный размер площади резервуара дыма принять 800 м2. Этажи стоянок следует делить на дымовые зоны с устройством в каждом по два или несколько резервуаров дыма, площадью не более 800 м2 каждый. Это обеспечит в начальной стадии пожара задымление не более половины площади этажа. 

1.7. Для эффективного использования емкости резервуара дыма в верхней части вытяжного воздуховода, прокладываемого внутри резервуара, предусматриваются дымоприемные отверстия - по одному на каждые 100 м2 площади резервуара, если глубина резервуара менее 1 м и на каждые 200 м2 при большей глубине резервуара. Площадь отверстия определяется соответствующей частью расчетного расхода дыма и массовой скоростью всасывания не больше 10 кг/(с·м2). Расстояние любого дымоприемного отверстия от края резервуара не должно превышать 10 м.

1.8. В торце каждого резервуара дыма (рис. 2 и 3) на вытяжном воздуховоде следует предусмотреть дымовой клапан с проходным сечением, рассчитанным на расход дыма, определенный по формуле (1), при массовой скорости дыма не более 10 кг/(с·м2). К одному вентилятору допускается присоединять не более 4-х резервуаров дыма, общей площадью не более 3000 м2 на каждом этаже.

Данные о дымовых клапанах приведены в приложениях 1-3.

1.9. Противодымная вытяжная вентиляция сблокирована с автоматической пожарной сигнализацией. Предусматривается автоматическое дистанционное и ручное управление. При загорании одного из автомобилей должен автоматически открываться дымовой клапан в резервуаре дыма, накрывающем данный автомобиль и автоматически включаться дымовой вытяжной вентилятор системы этажа, на котором произошел пожар. При появлении дыма в другом резервуаре (или резервуарах) должны автоматически открываться дымовые клапаны, присоединяя их к вытяжной системе.

1.10. Системы дымоудаления обслуживают: ВД1 - 1, 2, 3 этажи, ВД2 - 4, 5 этажи стоянки и должны иметь огнестойкий вентилятор и систему огнестойких воздуховодов (предел огнестойкости не менее 1 ч) с ответвлениями к каждому резервуару дыма.

Вытяжные вентиляторы дыма стоянки следует разместить:

а) для отдельно расположенной многоэтажной подземной стоянки - на верхнем ее этаже;

б) для подземной стоянки, расположенной под зданием - на верхнем этаже этого здания.

Воздуховоды системы дымоудаления для взаимозаменяемости соединяются коллектором перед вентилятором. Коллектор следует разделить дымовыми клапанами (см. п. 1.21.) по схеме на рис. 1 для автоматического включения присоединенного вентилятора соседней системы при аварийной остановке основного (см. приложения 2).

Для одноэтажных подземных стоянок рекомендуется предусматривать установку резервного вентилятора.

Шахты для выброса дыма при пожаре, не совмещенные с выбросными шахтами постоянно действующей вытяжной вентиляции, следует размещать так, чтобы дым из них не попадал в окна жилой застройки. Высота таких шахт должна быть не менее 2 м от уровня земли и расстояние не менее 4 - 6 м от жилой застройки.

Шахты для выброса дыма, совмещенные с выбросами постоянно действующей вентиляции следует размещать в соответствии с требованиями п.3.7 Пособия.

 

Рис. 1. Пятиэтажная подземная стоянка для легковых автомобилей.

Принципиальные схемы противодымной, приточной и вытяжной вентиляции.

При пересечении перекрытий устанавливаются огнезадерживающие клапаны (на схеме не показана).

П1 ... П5 - приточные системы общеобменной вентиляции;

Bl … B5 - вытяжные системы общеобменной вентиляции;

ПД1 ... ПД6 - приточные системы противодымной вентиляции;

ВД1, ВД2 - вытяжные системы противодымной вентиляции;

К1 ... К6 - дымовые клапаны;

P1, Р2 - резервуары дыма.

 

1.11. В подземные стоянки легковых автомобилей, имеющие два этажа и более и стоянки, лестничные клетки которых связывают подземную и надземную части стоянок или подземную стоянку с надземными этажами здания другого назначения, следует подать приточный наружный воздух для создания избыточного давления:

а) в лифтовых и коммуникационных шахтах*);

б) в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбурах-шлюзах при них, если таковые предусмотрены строительным проектом;

в) в тамбурах-шлюзах при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;

г) в пандусах, соединяющих этаж пожара с наружным пространством при открытых воротах для выезда автомобилей;

д) в тамбурах-шлюзах при пандусах для автомобилей и других тамбурах-шлюзах, предусмотренных строительным проектом.

Примечание. Тамбур-шлюз - помещение, имеющее две двери или двое ворот, когда одна дверь или ворота открыты, другая дверь или ворота должны автоматически закрываться.

______________

*) Подача воздуха в коммуникационные шахты, предусматривается по получении данных о наличии в них неплотностей с указанием и", мест и площади, м2.

 

Рис. 2. План на отм. пола 1-го этажа.

Входы и выходы, показанные на плане, соответствуют отм. 0.00.

Р1 и Р2 - резервуары дыма; 3 - свесы с потолка; 4 и 5 - изолированные лифты; 5 и 7 - изолированные лестничные клетки; 8 - выезд с первого этажа; 9 - выезд со второго и третьего этажей; 10 - выезд с четвертого и пятого этажей; 11 - тамбуры-шлюзы на въезд; 12 - тамбуры-шлюзы на входах; 13 - вход; 14 - приточный воздуховод 0,5х0,5 м; 15 - выпуск воздуха в стороны рассеянными струями с отм. 2 м от пола этажа до низа воздухораспределителей

 

 

Рис. 3.

1 и 2 - дымовые клапаны; Р1 и P2 - резервуары дыма; 3 - приточный воздуховод;

4, 5 и 6 - расчетные участки воздуховодов.

 

1.12. Расход наружного воздуха для противодымной защиты следует рассчитывать на обеспечение давления воздуха по п.1.14, по отношению к давлению наружного воздуха или давлению в помещениях, в которые ведут двери или проемы из защищаемых сооружений или помещений, в том числе давления:

а) в верхней части лифтовых шахт при закрытых дверях этих шахт на всех этажах, кроме верхнего (давление воздуха внутри лифтовых шахт практически постоянно, в связи с малой скоростью движения воздуха в них);

б) в верхней части незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при открытых дверях на этаже пожара и закрытых дверях на всех других этажах лестничной клетки. Двери из лестничных клеток наружу при этом открыты;

в) в тамбурах-шлюзах перед дверями незадымляемой лестничной клетки 3-го типа. На этаже пожара одна дверь тамбур-шлюза открыта, другая закрыта. На всех остальных этажах обе двери тамбур-шлюза закрыты.

Примечание. Пунктом 1.12 представлен расчетный вариант положения дверей. Фактически все двери лестничной клетки будут кратковременно открываться.

 

1.13. При расчете противодымной защиты следует принимать:

а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного и теплого (см. п.2.7 Пособия) периода года (параметры Б); скорость ветра принимать по прил. 8 к СНиП, но не более 5 м/с;

б) направление ветра со стороны противоположной главному эвакуационному выходу людей из здания;

в) избыточное давление воздуха и шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбурах-шлюзах с дверями или воротами, ведущими наружу - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания принимать не менее 20 Па;

г) давление на закрытые двери на путях эвакуации не должно превышать 50 Га (регулируется клапаном избыточного давления);

д) при двухстворчатых дверях в расчет принимать большую створку; ворота для автомобилей на этаже пожара - открытые полностью;

е) кабины лифтов при пожаре должны находиться на верхнем этаже и двери в лифтовую шахту открыты.

1.14. Расход наружного воздуха, подаваемого в пандусы, лифтовые шахты, лестничные клетки, тамбуры-шлюзы, вестибюль или другие защищаемые давлением воздуха помещения, расположенные перед въездными воротами или входными дверями стоянки рассчитывается на противодавление наружного воздуха, определяемое по формуле, Па:

Р = 0,7 · V2r + 20, (3)

где: V - скорость ветра по прил. 8 к СНиП, но не более 5 м/с;

r - кг/м3, плотность воздуха в холодный период года (параметры Б). При определении давления воздуха при расчете вентилятора r принимать для теплого периода года (параметры Б).

Расход воздуха для открытых ворот и входных дверей, не имеющих Z -образных тамбуров, кг/ч, определяется по формуле:

GB = 2875 · АB · Р0,5 · К; (4)

при наличии Z - образного тамбура для входных дверей:

GД = 2075 · АД · Р0,5 · К; (5)

где: АB, АД - площадь ворот и дверей, м2;

Р - по формуле (3).

При наличии двух последовательно расположенных дверей или ворот одинаковой площади расчет по формулам (4) и (5) ведется с коэффициентом К = 0,707, а - трех и более - с коэффициентом К = 0,58 [7].

1.15. Удельный расход воздуха на 1 м длины притвора закрытой двери или ворот при давлении нагнетаемого воздуха в 1 Па (для обеспечения прижима к притвору), Gy = 8 кг/(м·ч), а если давление воздуха отжимает их от притвора, то расход -удваивается, т.е. Gy = 16 кг/(м·ч).

При этих расчетах по данным [4] принята щель шириной 1,8 мм з первом случае и 3,6 мм во втором. На качество изготовления и износ дверей и ворот принят коэффициент 1,2.

Расход воздуха через неплотности закрытых дверей и ворот рассчитывается по формуле, кг/ч:

GД,В = GУ · lД,В · DР0,5, (6)

где: lД,В - длина притвора дверей или ворот, м;

DР - разность давлений воздуха по обе стороны закрытых дверей или ворот, Па.

1.16. Расход наружного воздуха, компенсирующий утечки через неплотности между краями кабин лифтов и проемами в лифтовой шахте, а также через вентиляционные решетки кабин лифтов следует определять по данным об этих неплотностях полученным от изготовителей лифтов или от монтажной организации. При отсутствии этих данных расчет допускается вести по формуле, кг/ч:

, (7)

где: l - длина неплотности между краями кабины лифта и краями проема в лифтовой шахте, м;

0,1 - площадь живого сечения вентиляционной решетки в кабине лифта, м2;

DРШ - разность давлений в верхней части лифтовой шахты и вне ее, определяемая по формуле, Па:

DРШ = Р + 20, (8)

где: Р - давление, определяемое по формуле (3).

1.17. Расход наружного воздуха через неплотности каждой из закрытых дверей лифтовых шахт, кг/ч, определяется по формуле:

, (9)

где: lД - длина притвора двери лифтовой шахты, м;

DРШ - разность давлений воздуха в лифтовой шахте по формуле (8).

1.18. Расход воздуха через закрытую дверь машинного отделения лифта, кг/ч:

, (10)

где: lз - длина притвора двери, м;

DРШ - по формуле (8).

1.19. Расход воздуха через открытую дверь лестничной клетки на этаже пожара, кг/ч:

, (11)

где: Ак - площадь большей створки двери, м2;

Нк - высота лестничной клетки, м;

Р - по формуле (3),

К - коэффициент равный 0,707 при двух последовательно расположенных дверях тамбура-шлюза, и К = 0,58 при трех последовательно расположенных дверях одного и того же размера:

Рк = Р + 2,1 · Нк/2 + 20, (12)

1.20. Расход через закрытую дверь лестничной клетки:

, (13)

где: lз - длина притвора двери, м;

Рк - по формуле (12).

1.21. Дымовые клапаны устанавливаются на всех вытяжных и всех приточных отверстиях систем дымоудаления и автоматически или дистанционно открываются во время пожара.

Неплотности притворов дымового клапана определяются расходом воздуха, просасываемого через закрытый клапан, Gk кг/ч; неплотности должны приниматься по данным завода изготовителя, но расход не должен превышать нормативной величины по СНиП:

, (14)

где: Aк - площадь полотна клапана, м2;

DРз - разность давлений газов по обе стороны клапана, Па.

Примечание. Данные о дымовых клапанах заводского изготовления и формулы для расчета расходов просасываемого воздуха через закрытый клапан приведены в приложениях 1-3 к Пособию или в каталоге фирмы SCHAKO [17].

 

1.22. Пуск в действие систем противодымной защиты и отключение всех вытяжных вентиляционных систем должен осуществляться автоматически, дистанционно и от кнопок ручного пуска, устанавливаемых на въезде на каждый этаж автостоянки, на лестничных площадках на этажах, в лифтовых холлах и в тамбурах-шлюзах и на центральном пульте.

1.23. Предел огнестойкости транзитных воздуховодов и шахт дымоудаления должен быть не менее 1 ч, а клапанов не менее 0,6 ч.

Огнестойкость вентиляторов дымоудаления должна быть не менее 1 ч, при температуре газов 600°С.

1.24. Приточный воздух при пожаре выпускается в защищаемые сооружения (лифтовые шахты и др.) через автоматически открывающиеся дымовые клапаны. Данные о дымовых клапанах приведены в приложениях 1 и 3 к Пособию.

1.25. Вытяжные и приточные системы дымозащиты согласно СНиП должны монтироваться из воздуховодов класса П (плотные) и снабжаться при необходимости компенсаторами линейного удлинения при нагревании.

1.26. Помещения, имеющие автоматическую установку пожаротушения и (или) автоматическую пожарную сигнализацию должны быть оборудованы дистанционными устройствами управления пожаротушением, размещенными вне обслуживаемых ими помещений (СНиП 2.04.09).

Пример 1. Противодымная защита подземной 5-ти этажной стоянки легковых автомобилей на 125 мест (рис.2). Площадь каждого этажа стоянки 1200 м2, высота от пола до пола 2,8 м, свободная высота 2,5 м. Стоянка расположена в Москве. Имеется короткий пандус (N 1) для въезда автомобилей на первый подземный этаж и два изолированных пандуса для въезда на 2-ой и 3-ий этажи (пандус N 2), а на 4-ый и 5-ый этажи - пандус N 3; два пассажирских лифта и две лестничные клетки. Принято, что пожар произошел на самом нижнем 5-ом этаже, где загорелся один автомобиль. Между 3-ем и 4-ым этажами стоянка разделена огнестойким перекрытием.

Решение. 1. Каждый этаж стоянки автомобилей (рис. 3) делим на две дымовых зоны 600 и 500 м2 (поз.Pl и Р2) высотой 0,5 м, прокладываемым по колоннам (поз. 3) на расстоянии 2,0 м, от пола, образуя два "резервуара дыма" емкостью 300 и 250 м3.

2. Периметр очага пожара согласно СНиП принимается по максимальным габаритам большего из автомобилей, в данном примере принимаем максимальный - 12 м. Соответствующая площадь должна обслуживаться одной группой сопел спринклерной системы пожаротушения. Расход дыма по формуле (1) равен:

GД.1 = 676,8 · 12 · 21,5 = 22970 кг/ч.

3. Время заполнения одного из двух резервуаров дымом рассчитываем по формуле (2):

t = 6,39 · 600 · (2-0,5 - 2,5-0,5)/12 = 24 с.

За 24 с., согласно п.1.5. Пособия люди могут пройти 40 м, что согласно п. 3.24 МГСН 5.01-94 соответствует нормативному расстоянию до ближайшего эвакуационного выхода из зала стоянки автомобилей при свободном от дыма втором резервуаре. По данным [15] огонь занимает всю площадь очага пожара не менее чем за 2 мин.

Примечание: Расход дыма зависит от размеров размещаемых автомобилей, для которых предназначена стоянка. Так для автомобилей длиной 3 м., периметр очага пожара можно принять (3+2)·2 = 10 м и расход дыма:

GД.1 = 676,8 · 10 · 21,5 = 19142 кг/ч.

При этом время заполнения резервуара дымом будет равно 50 с, а обоих резервуаров 100 с - при 3-х м свободной высоты стоянки.

 

4. Дальнейшие расчеты дымоудаления с помощью вытяжной вентиляции связаны с расчетом системы вытяжных воздуховодов, которые приведены во втором разделе Пособия.

Для сведения баланса по вытяжкой и приточной противодымной вентиляции здесь приводятся итоги по расходам дыма из примера 2 второго раздела:

а) расход дымовых газов (с учетом подсосов через неплотности), удаляемых из помещения равен 6,633 кг/с или 23879 кг/ч или по стандартному воздуху 19900 м3/ч,

б) воздухообмен по вытяжке при пожаре равен:

n = 19900 / (1200 · 2,5) = 6,6 1/ч.

5. Приточная противодымная вентиляция в стоянке проектируется для создания избыточного давления воздуха, препятствующего распространению дыма по этажам, определяемого по формуле (3), Па:

Р = 0,7 · 42 · 1,429 + 20 = 36 Па.

5. Принято, что ворота тамбура-шлюза (рис.2, поз. 10) для выезда из пятого этажа наружу, площадью 3,3 · 2,4 = 7,92 м2 открыты. В них подается приточного воз/духа по формуле (4):

GB = 2875 · 0,58 · 7,92 · 360,5 = 79200 кг/ч.

К = 0,58 в связи с наличием 3-х последовательно расположенных ворот или двух ворот и водяной завесы.

7. Расход воздуха через неплотности закрытых ворот в 2-х тамбурах-шлюзах (рис. 2 поз.8, 9) в формуле (6) и п.1.15:

GД.В = (8 · 11,4 + 16 · 11,4) · 360,5 · 2 = 3283 кг/ч.

Воздух в эти тамбуры-шлюзы подается только при пожаре от системы ПД2 дросселируя ее производительность или используя полную производительность, создавая подпор в пандусах № 2 и № 3.

8. Расход приточного воздуха через неплотности лифтов, в т.ч.:

а) расход, компенсирующий утечки через неплотности по краям двух кабин лифтов, по формуле (7):

Gл.о = (34 · 7,7 · 2 + 0,2) · (35 + 20)0,5 = 3920 кг/ч;

б) расход приточного воздуха через 8 закрытых дверей лифтовых шахт по формуле (9):

Gш = 16 · 8 · 8 · (36 + 20)0,5 = 7660 кг/ч;

в) через 3 наружных двери, закрытые во время пожара:

GДВ = 16 · 8 · 3 · 360,5 = 2300 кг/ч;

г) через одну открытую дверь на этаже пожара на 50% времени:

GДВ = 2875 · 1,6 · 0,5 · 560,5 = 17200 кг/ч;

д) через закрытую дверь машинного отделения лифтов по формуле (10):

Gм = 16 · 5,6 · 560,5 = 670 кг/ч;

е) через два тамбур-шлюза для прохода людей при пожаре:

250 · 1,2 · 2 = 600 кг/ч.

9. Всего через лифтовые шахты гаража уходит наружу воздуха:

G = 3920 + 7660 + 2300 + 17200 + 670 + 600 = 32350 кг/ч или 27000 м3/ч.

10. Расход приточного воздуха через открытую дверь лестничной клетки на этаже пожара, по формуле (11):

Gк.о = 2875 · 1,6 · (36 + 2,1 · 15/2 + 20)0,5 = 38964 кг/ч,

а с учетом второй открытой двери тамбура-шлюза:

38964 · 0,707 = 27547 кг/ч.

11. Расход через четыре закрытые двери лестничной клетки при lз = 5,6 м по формуле (13):

Gк.з = 16 · 4 · 5,6 · (36 + 2,1 · 15/2 + 20)0,5 = 3035 кг/ч,

12. Всего в лестничный узел предусмотрено подать:

Gл.х = 27547 + 3035 + 600 = 31182 кг/ч, или 26000 м3/ч.

В тамбуры-шлюзы на входе в лестничные клетки воздух подается от систем ПД5 или ПД6 - 600 кг/ч.

13. Всего по предыдущему в пандус на этаже пожара предусмотрено подать 79200 кг/ч или 66000 м3/ч стандартного воздуха.

В два других тамбура-шлюза в пандусах предусмотрено подать 3283 кг/ч или 2135 м3/ч стандартного воздуха, согласно п.7 из систем ПД1 или ПД2, всего 79200 + 3283 = 82483 кг/ч.

14. Общий расход приточного воздуха во время пожара с учетом работы приточных систем на этажах, где нет пожара, по примеру 3:

Gоб = (82483 + 31182 + 32350) / 1,2 + 4 · 6000 = 145680 м3/ч,

что по отношению к объему здания составит:

145680 / (5 · 1200 · 2,5) = 9,7 1/ч.

Вытяжная вентиляция при пожаре удаляет из здания с учетом работы одной вытяжной системы на этаже пожара, по примеру 3:

GВ = 19900 + 6000 = 25900 м3/ч,

Превышение притока над вытяжкой составляет:

145680 - 25900 = 119780 м3/ч, или 8,0 1/ч по всему объему стоянки.

Практически, приточный воздух будет выдавливаться через пандусы и наружные двери здания.

15. Воздушный баланс на этаже пожара.

При работающей вытяжной вентиляции удаляет с этажа пожара 25900 м3/ч.

Приток поступает через открытую дверь лестничной клетки или через открытую дверь пожарного лифта; открыта одна или другая двери на 50% времени, т.е. от своей полной производительности:

- через открытую дверь пожарного лифта 17200 кг/ч или 14300 м3/ч;

- через открытую дверь лестничной клетки 27547 · 0,5/1,2 = 11480 м3/ч.

Баланс: Сб = -19900 - 6000 + 14300 = -11600 м3/ч или -11600/1200 · 2,5 = -3,87 1/ч.

Разряжение в помещении этажа пожара можно регулировать открытием дверей лифтовой шахты или лестничной клетки.

16. Согласно приведенным расчетам для противодымной защиты стоянки легковых автомобилей следует предусмотреть:

а) системы ВД1 и ВД2 - вытяжные для удаления дыма из "резервуаров дыма", сначала - под которым произошел пожар, а затем и из второго. Производительность каждой из систем: 23879/0,524 = 45570 м3/ч. Температура дыма 400°С.

б) системы ПД1 и ПД2 - приточные производительностью по 1,05 · 66000 = 69300 м3/х предназначены для подачи воздуха в пандус, сообщающийся с этажом пожара, и в тамбуры-шлюзы в этом и 2-х других пандусах. Вентиляторы системы сблокировали между собой (см. рис.1) и при выходе из строя одного вентилятора автоматически включается второй, но при необходимости могут работать оба вентилятора одновременно.

в) системы ПД3 и ПД4 - предназначены для подачи воздуха в лифтовой узел: 27000 · 1,05*) = 28350 м3/ч. В пожарный лифт № 2 необходимо предусмотреть подачу:

G1 = 17200 + 0,5 · 7200 + 2300 · 2/3 + 920/2 + 300 = 24590 кг/ч или 20500 м3/ч,

а в лифт № 1: 27000 - 20500 = 6500 м3/ч.

г) системы ПД5 и ПД6 предусмотрены для подачи воздуха в лестничные клетки, производительность каждой 1,05 · 26000 = 27300 м3/ч. Работает одна из 2-х систем. Системы сблокированы между собой для взаимозаменяемости.

________________

*) Потери воздуха в сетях показаны ориентировочно. Действительные потери следует учесть по СНиП, как показано в примере 2 раздела 2 настоящего Пособия.

 

1
2
3
4
текст целиком

 

Краткое содержание:

ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ

ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

Пособие 15.91 к СНиП 2.04.05-91*

Противодымная защита при пожаре и вентиляция подземных стоянок легковых автомобилей

УДК 697.911

Раздел 1. Противодымная защита при пожаре.

Раздел 2. Расчет систем дымоудаления.

Таблица 1

Таблица 2

Раздел 3. Вентиляция.

Дополнительные рекомендации к Пособию 15.91

Литература

Содержание

Рейтинг@Mail.ru