ПБ объектов СУГ 
Pr = 0,833 · 106/4,19 · 106 = 0,199; . Tr = 293,15/369,8 = 0,792.. 5. методика... ПБ объектов СУГ 
Pr = 0,833 · 106/4,19 · 106 = 0,199; . Tr = 293,15/369,8 = 0,792.. 5. методика...

ПБ объектов СУГ => Pr = 0,833 · 106/4,19 · 106 = 0,199; . Tr = 293,15/369,8 = 0,792.. 5. методика определения размеров взрывоопасных зон...

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Рекомендации ->  ПБ объектов СУГ -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
текст целиком
 

PR = 0,833 · 106/4,19 · 106 = 0,199;

TR = 293,15/369,8 = 0,792.

По формуле (4.1) находим GV:

кг·м-2·с-1.

По формуле (4.3) находим GI:

кг·м-2·с-1.

Массовая скорость истечения жидкой фазы равна:

WI = GI · F = 6,6 · 103 · 0,1 = 660 кг · С-1.

Массовая скорость истечения паровой фазы равна:

WV = GV · F= 2,4 · 103 · 0,1 = 240 кг · С-1.

 

5. Методика определения размеров взрывоопасных зон при истечении СУГ из трубопровода

Настоящая методика получена на основании обработки экспериментальных данных по размерам взрывоопасных зон и приведена в работе [12].

Горизонтальный размер взрывоопасной зоны по направлению ветра ХНКПР, образующейся при истечении СУГ из трубопровода, вычисляют по формуле

ХНКПР = 40 · (G/U)0,5, (5.1)

где G - массовая скорость поступления горючего газа в окружающее пространство, кг · с-1 (принимается постоянной и вычисляется в соответствии с разделом 4); U - скорость ветра, м · с-1.

Формула получена по результатам экспериментов и применима при U ³ 1 м · с-1.

 

Пример. Рассчитать максимальный размер взрывоопасной зоны при истечении жидкого пропана из трубопровода для условий примера раздела 4.

Данные для расчета

Основные данные для расчета указаны в примере раздела 4. Массовая скорость истечения жидкой фазы 660 кг · с-1 при площади сечения трубопровода 0,1 м2, скорость ветра U = 5 м · с-1.

Расчет

По формуле (5.1) находим ХНКПР.

м.

 

6. Методика определения параметров ударной волны при сгорании газовоздушных облаков

Настоящая методика приведена в работе [10].

6.1. Величину избыточного давления DР, кПа, развиваемого при сгорании газовоздушных облаков, определяют по формуле

, (6.1)

где P0 - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м; тпр - приведенная масса газа или пара, кг, вычисляется по формуле

тпр = (Qcг/Qo) · m · Z, (6.2)

где Qcг - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж·кг-1 (определяется по справочным данным); Z - коэффициент участия горючего во взрыве, который допускается принимать равным 0,1; Q0 - константа, равная 4,52·106 Дж·кг-1; m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг.

6.2 Величину импульса волны давления i, Па · с, вычисляют по формуле

. (6.3)

 

Пример. Рассчитать избыточное давление и импульс волны давления при выходе в атмосферу пропана, хранящегося в сферической емкости объемом 600 м3, на расстоянии 500 м от нее.

Данные для расчета

Объем емкости 600 м3. Температура 20 °С. Плотность сжиженного пропана 530 кг · м-3. Степень заполнения емкости 80 % (по объему). Удельная теплота сгорания пропана 4,6 · 107 Дж · кг-1. Принимается, что в течение времени, необходимого для выхода сжиженного газа из емкости, весь пропан испаряется.

Расчет

Находим величину тпр по формуле (6.2):

тпр = 4,6 · 107/4,52 · 106 · (0,8 · 530 · 600) · 0,1 = 2,59 · 105 кг.

Находим величину избыточного давления DР по формуле (6.1):

DР = 101·[0,8·(2,59·105)0,33/500 + 3·(2,59·105)0,66/5002 + 5·(2,59·105)/5003] = 16,2 кПа.

Находим импульс волны давления i по формуле (6.3): i = 123·(2,59·105)0,66/500 = 1 000 Па·с.

 

7. Методика определения интенсивности теплового излучения при пожарах проливов СУГ

Основные положения настоящей методики приведены в работах [10, 13-15].

7.1. Величину интенсивности теплового излучения q, кВт · м-2, рассчитывают по формуле

q = Ef · Fq · t, (7.1)

где Ef - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт · м-2 ; Fq - угловой коэффициент облученности; t - коэффициент пропускания атмосферы.

7.2. Значение Ef принимается на основе экспериментальных данных. При их отсутствии допускается принимать величину Ef равной 100 кВт · м-2.

7.3. Рассчитывают эффективный диаметр d, м, пролива:

, (7.2)

где F - площадь пролива, м2.

Величину F определяют, исходя из топографии местности и наличия обвалования. Допускается определять F из условия, что 1 л жидкости разливается на 0,15 м2.

7.4. Вычисляют высоту пламени Н, м:

, (7.3)

где т - удельная массовая скорость выгорания СУГ, кг · м-2 · с-1 (допускается при отсутствии экспериментальных данных принимать равной 0,1 кг · м-2 · с-1); rВ - плотность окружающего воздуха, кг · м-3; g = 9,81 м · с-2 - ускорение свободного падения.

7.5. Определяют угловой коэффициент облученности Fq:

, (7.4)

где

, (7.5)

, (7.6)

, (7.7)

, (7.8)

, (7.9)

, (7.10)

где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м.

7.6. Определяют коэффициент пропускания атмосферы:

. (7.11)

 

Пример. Рассчитать интенсивность теплового излучения от пожара пролива жидкого изопентана площадью 300 м2 на расстоянии 40 м от центра пролива.

Данные для расчета

Массовая скорость выгорания m = 0,06 кг · м-2 · с-1, g = 9,81 м · c-2, rB = 1,2 кг · м-3, Ef = 100 кВт · м-2.

Расчет

По формуле (7.2) находим d:

м.

По формуле (7.3) находим Н:

м.

Находим угловой коэффициент облученности F по формулам (7.4) - (7.10):

h = 2 · 26,5/19,5 = 2,72,

S = 2 · 40/19,5 = 4,10,

А = (2,722 + 4,102+ 1)/(2 · 4,1) = 3,08,

В = (1 + 4,12)/(2 · 4,1) = 2,17,

.

Определяем коэффициент пропускания атмосферы t по формуле (7.11):

.

По формуле (7.1) находим q:

q = 100 · 0,0975 · 0,979 = 9,5 кВт · м-2.

 

8. Методика определения параметров ударной волны при взрыве резервуара в очаге пожара и теплового излучения при возникновении "огненного шара"

 

Основные зависимости настоящей методики приведены в работах [10, 16].

8.1. Расчет величин избыточного давления в положительной фазе волны и импульса положительной фазы волны.

Параметрами волны давления, образующейся при разрушении резервуара с СУГ в очаге пожара, являются избыточное давление в положительной фазе DР и импульс положительной фазы волны i.

Величины DР, кПа, и i, Па·с, вычисляют по формулам

; (8.1)

; (8.2)

где Р0 - атмосферное давление. кПа. допускается принимать равным 101 кПа;

r - расстояние до разрушающегося технологического оборудования, м;

тпр - приведенная масса, кг, вычисляется по формуле

где Еиэ - энергия, выделяющаяся при изэнтропическом расширении среды, находящейся в резервуаре, Дж; Q0 -константа, равная 4,52·106 Дж · кг-1.

Величина Еиэ определяется по формуле

Еиэ = т · (U1 - U2), (8.3)

где т - масса вещества в резервуаре, кг; U1, U2 - удельная внутренняя энергия вещества до и после BLEVE, Дж · кг-1.

Удельная внутренняя энергия определяется по формуле

U = h - р · v, (8.4)

где h - удельная энтальпия среды, Дж · кг-1; р - давление среды, Па; v - удельный объем среды, м3 · кг-1.

Для расчета энергетических параметров U и h будем использовать p-h диаграммы для пропана и н-бутана (рис. 8.1, 8.2). Точка на этой диаграмме, отвечающая начальному состоянию среды непосредственно перед возникновением BLEVE, определяется следующим образом.

Рассчитывается удельный объем среды, находящийся в резервуаре:

v = V/m, (8.5)

где V - объем резервуара, м3.

Задается температура жидкой среды T1, при которой происходит BLEVE, соответствующая давлению срабатывания предохранительного клапана р1. С учетом параметров Т1 и р1 по рис. 8.1 определяются соответствующие значения удельных объемов жидкой vf и паровой vg фаз соответственно.

Точка, отвечающая начальному состоянию среды, лежит внутри полуострова на диаграмме (рис. 8.1).

Степень сухости пара X определяется по формуле

. (8.6)

С помощью диаграммы (рис. 8.1, 8.2) находится параметр h, и по формуле (8.4) вычисляется внутренняя энергия U1.

Параметры конечного, состояния парогазовой среды определяются в точке пересечения изэнтропы с изобарой р = 0,1 МПа (атмосферное давление). Величина удельного объёма v2 с учетом полученных параметров vf, vg, h2, x2 определяется по формуле

V2 = Vf + X2· (Vg - Vf).

Внутренняя энергия конечного состояния U2 определяется по формуле (8.4), энергия, выделяющаяся при изэнтропическом расширении, - по формуле (8.3).

 

Допускается рассчитывать величины DР и i по формулам (6.1) и (6.3), вычисляя тпр с помощью выражения

mпр = m · Сэфф (Тж - Ткип) / Q0, (8.7)

где m - масса СУ Г в резервуаре, кг; Сэфф - эффективная теплоемкость, равная 500 Дж · кг-1 · К-1); Тж - температура жидкой фазы в момент разрыва резервуара, К; Ткип - нормальная температура кипения СУГ, К; Q0 - константа, определенная в разделе 6 и равная 4,52·106 Дж·кг-1.

Величину Тж допускается вычислять, исходя из давления срабатывания предохранительного клапана резервуара рк, полагая давление насыщенных паров СУГ равным рк и находя отсюда с использованием справочных данных величину Тж.

 

 

Рис. 8.1. Диаграмма энтальпия - давление для пропана

 

 

Рис. 8.2. Диаграмма энтальпия - давление для бутана

 

8.2. Расчет интенсивности теплового излучения и времени существования "огненного шара".

Интенсивность теплового излучения "огненного шара" q, кВт · м-2, рассчитывается по формуле

q = Ef · Fq · t (8.8)

где Ef - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт · м-2; Fq - угловой коэффициент облученности; t - коэффициент пропускания атмосферы.

Величину Ef определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать Ef равной 450 кВт · м-2.

Значение Fq находят по формуле

, (8.9)

где Н - высота центра "огненного шара", м; Ds - эффективный диаметр "огненного шара", м; r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром "огненного шара", м.

Эффективный диаметр "огненного шара" Ds определяют по формуле

, (8.10)

где т - масса горючего вещества, кг.

Величину Н определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать величину Н равной Ds/2.

Время существования "огненного шара" ts, с, определяют по формуле

. (8.11)

Коэффициент пропускания атмосферы t рассчитывают по формуле

(8.12)

 

Пример 1. Расчет параметров ударной волны при BLEVE.

Данные для расчета

Рассчитать параметры положительной фазы волны давления на расстоянии 750 м от эпицентра аварии, связанной с развитием BLEVE на железнодорожной цистерне вместимостью 50 м3 с 10 т жидкого пропана.

Расчет

Энергия, выделившаяся при расширении среды в резервуаре, определяется по формуле (8.3):

E = m·(U1 - U2),

где m = 4 · 104 кг - масса пропана в цистерне; U1, U2 -удельная внутренняя энергия вещества до и после BLEVE, Дж · кг-1.

U = h - P · V,

где h - удельная энтальпия среды, Дж · кг-1; Р - давление среды, Па; V - удельный объем среды, м3 · кг-1.

Для расчета параметров U и h воспользуемся Р - h-диаграммами на рисунках 8.1 и 8.2.

Определим удельный объем среды:

V1 = V/m = 5·10-3 м3 · кг-1.

Давление срабатывания клапана 2,0 МПа, что соответствует температуре жидкой фазы 50 °С, при этом удельный объем жидкой и паровой фаз равен:

Vf =2,2 · 10-3 м3 · кг-1;

Vg = 2,2 · 10-2 м3 · кг-1.

По формуле (8.6) определим степень сухости пара Х1:

Удельная энтальпия среды до BLEVE равна h1 = 294 кДж-1. Тогда

U1 = h1 - P1 · V1 = 2,94 · 105 - 2 · 106 · 5 · 10-3 = 284 кДж.

Параметры конечного состояния среды:

h2 = 84 кДж;

Vf = 1,72 · 10-3 м3 · кг-1;

Vg = 0,4 м3 · кг-1;

Х2 = 0,15.

Величина удельного объема среды в момент аварии определяется по формуле

V2 = Vf + X2 (Vg - Vf) = 0,06 м3 · кг-1.

Удельная внутренняя энергия вещества в момент BLEVE равна:

U2 = h2 - P2 · V2 = 84 · 103 - 1 · 105 · 0,06 = 78 кДж.

Получим величину Е:

Е = 10 · 103 · (284 - 78) · 103 = 2,06 · 109 Дж.

Находим приведенную массу тпр:

тпр = E/Q0 = 2,06 · 109 / (4,52 · 106) = 456 кг.

Вычислим величины DР и i по формулам (8.1) и (8.2):

DР = 101·(0,8 · 4560,33/750 + 3 · 4560,66/7502 + 5 · 456/7503) = 0,86 кПа;

i = 123 · 4560,66/750 = 9,3 Па · с.

 

Пример 2. Рассчитать параметры ударной волны при взрыве резервуара хранения СУГ под давлением на расстоянии 500 м от резервуара с определением тпр по формуле (8.7).

Данные для расчета

Сферический резервуар с пропаном объемом 600 м3, оснащенный предохранительным клапаном с давлением срабатывания 2,16 МПа (абс.). Нормальная температура кипения минус 43 °С (230 К). Степень заполнения резервуара a = 0,8 при температуре 20 °С. Плотность пропана при 20 °С составляет 499 кг · м-3.

Расчет

Определяем массу пропана в резервуаре:

m = rVa = 499 · 600 · 0,8 = 2,4 · 105 кг.

Температуру жидкости Тж, соответствующую давлению срабатывания предохранительного клапана rк = 2,16 МПа, находим по справочнику [1]:

Тж = 333/С(60°С).

По формуле (8.7) находим тпр:

тпр = 2,4 · 105 · 500 · (333 - 230) / 4,52 · 106 = 2,73 · 103 кг.

По формулам (6.1) и (6.3) определяем параметры ударной волны Dр и i:

Dр = 101 [0,8 · (2,73 · 103)0,33/500 + 3 · (2,73 · 103)0,66/500 + 5 (2,73 · 103)/5003 = 2,51 кПа;

i = 123 · (2,73 · 103)0,66/500 = 48,1 Па · c.

 

Пример 3. Определить время существования "огненного шара" и интенсивность теплового излучения от него на расстоянии 500 м при разрыве сферической емкости с пропаном объемом 600 м3 в очаге пожара.

Данные для расчета

Объем сферической емкости 600 м3. Плотность жидкой фазы 530 кг · м-3. Степень заполнения резервуара жидкой фазы 80 %. Расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром "огненного шара" 500 м.

Расчет

Находим массу горючего m в "огненном шаре":

m = r·a = 600 · 530 · 0,8 = 2,54 · 105 кг,

где V - объем резервуара, м3 (V = 600 м3); r - плотность жидкой фазы, кг · м-3 (r = 530 кг · м-3); a - степень заполнения резервуара (a = 0,8).

По формуле (8.10) определяем эффективный диаметр "огненного шара" Ds:

Ds = 5,33 · (2,54 · 105)0,327 = 312 м.

По формуле (8.9), принимая Н = Ds/2 = 156 м, находим угловой коэффициент облученности Fq:

По формуле (8.12) находим коэффициент пропускания атмосферы t:

По формуле (8.8) находим интенсивность излучения q:

q = 450 · 0,037 · 0,77= 12,9 кВт · м-2.

По формуле (9.11) определяем время существования "огненного шара" ts:

ts = 0,92 · (2,54 · 105)0,303 = 40 с.

 

 

Рис. 9.1. Схема для расчета геометрических параметров

факелов при истечении паровой фазы СУГ

 

9. Методика определения параметров факелов пламени СУГ

Основные положения настоящей методики приведены в работах [12, 17].

9.1. Расчет геометрических параметров факелов при истечении паровой фазы СУГ проводится на основе схемы, показанной на рис. 9.1.

Приведенный метод дает удовлетворительные результаты для угла отклонения факела от вертикали, когда скорость ветра больше 5 м · с-1.

При меньших значениях скорости ветра этот угол следует считать равным нулю.

9.2. Геометрические параметры газовых факелов в случае истечения паровой фазы СУГ вычисляются по формулам (для скорости ветра не менее 5 м · с-1):

; (9.1)

; (9.2)

; (9.3)

; (9.4)

; (9.5)

; (9.6)

; (9.7)

где Ua - скорость ветра, м · с-1; Uj - скорость истечения паровой фазы СУГ, принимаемая равной скорости звука, м · с-1; do - диаметр отверстия истечения, м; rj - плотность истекающей паровой фазы за срезом сопла (при атмосферном давлении), кг · м-3, определяемая по формуле

, (9.8)

rа - плотность воздуха, кг · м-3; g - показатель адиабаты истекающей паровой фазы (допускается принимать равным 1,2); P0 - атмосферное давление, Па; q - угол наклона оси факела к вертикали, град; Mj - молярная масса истекающей паровой фазы, кг · кмоль-1; Ма - молярная масса воздуха, кг · кмоль-1; LBV- высота центра верхнего основания факела над горизонтом, м; W1, W2 - диаметры нижнего и верхнего оснований факела, м.

9.3. Высота и диаметр факела, образующегося при истечении жидкой фазы СУГ, описываются формулами

, (9.9)

где D1 - эффективный диаметр отверстия истечения, м;

; (9.10)

; (9.11)

, (9.12)

где rж - плотность жидкой фазы, кг · м-3; G1 - расход жидкой фазы через отверстие истечения, кг · c-1; F - площадь отверстия истечения жидкой фазы, м2; Lф - высота факела, м; g - ускорение свободного падения, м · с-2; b - диаметр факела, м.

9.4. Тепловое излучение факелов на различных расстояниях от места истечения рассчитывают в соответствии с разделом 7. При этом эффективные высота Lэфф (м) и диаметр dэфф (м) факела при истечении паровой фазы вычисляются по формулам

; (9.13)

. (9.14)

 

Пример. Рассчитать геометрические параметры факела при истечении паровой и жидкой фазы пропана из резервуара хранения СУГ под давлением.

Данные для расчета

Температура 20 °С. Давление в резервуаре 0,83 · 106 Па, при этом скорость истечения равна скорости звука в газообразном пропане. Диаметр отверстия истечения d0 = 0,01 м. Скорость ветра Ua = 10 м · с-1.

Расчет

Находим скорость звука в пропане по формуле (9.7):

где g - показатель адиабаты (g = 1,2); Р0 - давление (Р0 = 105 Па); rj - плотность газообразного пропана при температуре T = 293,15 К и атмосферном давлении;

;

rВ - плотность воздуха при температуре Т0 = 273,15 К (rВ = 1,29 кг · м-3); М, МВ - молярные массы пропана и воздуха (М = 44,096 г ·моль-1, МВ = 29,5 г · моль-1);

кг · м-3;

м · с-1.

Отсюда uj = VЗB = 258 м · с-1.

Находим параметр RV по формуле (9.5):

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
текст целиком

 

Краткое содержание:

МИНИСТЕРСТВО ВНУТРЕННИХ ДЕЛ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ

БЕЗОПАСНОСТИ ОБЪЕКТОВ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ СУГ

РЕКОМЕНДАЦИИ

УДК 614.842.61:66.076

ВВЕДЕНИЕ

1. ОСОБЕННОСТИ РАЗВИТИЯ ПОЖАРОВ НА ОБЪЕКТАХ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ

Таблица 1.1

Физико-химические и пожаровзрывоопасные характеристики некоторых СУГ

2. ОПЕРАТИВНО-ТАКТИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ОБЪЕКТОВ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ СУГ. ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ СОЗДАНИЕ УСЛОВИЙ ДЛЯ ТУШЕНИЯ ПОЖАРОВ

2.1. Устройство изотермического резервуара м его технологическая обвязка

2.2. Здания, сооружения и территория склада

Таблица 2.1

Таблица 2.2

2.3. Размещение резервуара относительно соседних объектов

Таблица 2.3

2.4. Системы противопожарной защиты изотермического резервуара

2.4.1. Водяное орошение

2.4.2. Ограничение распространения паров СУГ

2.4.3. Порошковое пожаротушение

2.4.4. Установки пенного пожаротушения в обваловании

2.4.5. Аварийные факелы и свечи

3. ПЛАНИРОВАНИЕ БОЕВЫХ ДЕЙСТВИЙ И ОСНОВНЫЕ ТАКТИЧЕСКИЕ ПРИЕМЫ ТУШЕНИЯ ПОЖАРОВ НА ОБЪЕКТАХ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ СУГ

Таблица 3.1

Эффективные вещества для тушения пожаров СУГ

Таблица 3.2

Таблица 3.3

Технические характеристики распылителей

Таблица 3.4

Зависимость длины пламени от расхода газа

Таблица 3.5

Ориентировочные размеры зоны загазованности по направлению ветра

Таблица 3.6

Параметры области применения порошковых огнетушителей при тушении СУГ

4. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ

Таблица 4.1

Плотность теплового потока, кВт · м-2, при струйном истечении СУГ

Таблица 4. 2

Плотность теплового потока, кВт · м-2, при горении пролива СУГ

Таблица 4.3

Требуемая защита и допустимое время пребывания людей в зоне тепловой радиации

Таблица 4.4

Допустимая продолжительность работы в ТОК

Таблица 4.5

Рекомендуемое время отдыха в зависимости от продолжительности работы

5. РАСЧЕТ СИЛ И СРЕДСТВ

Таблица 5.1

Интенсивность подачи огнетушащего вещества на тепловую защиту аппарата (объекта) с помощью передвижных средств

QПТ = IТ · SТ, (5.2)

QП = IП · W, (5.3)

Таблица 5.2

Интенсивность подачи огнетушащих веществ для тушения СУГ, пролившегося на объекте и истекающего из аппарата

Таблица 5.3

Предельный расход сжиженного газа и предельная площадь пролива, которые тушатся одним автомобилем

ПРИЛОЖЕНИЕ

1. Методика определения удельной массы СУГ, испарившегося из пролива

2. Методика определения растекания СУГ за пределы обвалования при разрушении резервуара

3. Методика определения максимальных размеров взрывоопасных зон при испарении СУГ из проливов

4. Методика определения массовой скорости истечения СУГ из резервуаров под давлением и трубопроводов

PR = 0,833 · 106/4,19 · 106 = 0,199;

TR = 293,15/369,8 = 0,792.

5. Методика определения размеров взрывоопасных зон при истечении СУГ из трубопровода

6. Методика определения параметров ударной волны при сгорании газовоздушных облаков

7. Методика определения интенсивности теплового излучения при пожарах проливов СУГ

А = (2,722 + 4,102+ 1)/(2 · 4,1) = 3,08,

В = (1 + 4,12)/(2 · 4,1) = 2,17,

Х2 = 0,15.

9. Методика определения параметров факелов пламени СУГ

RV = 10/258= 3,88 · 10-2.

Литература

ОГЛАВЛЕНИЕ

Рейтинг@Mail.ru