Таблица 3
Коэффициенты продольного изгиба центрально-сжатых элементов для сечений типа 2
|
Гибкость элементов |
Коэффициенты |
|
||||||||
|
|
АД1М |
АМцМ |
АД31Т; АД31Т4 |
АМг2М |
АД31Т5 |
АД31Т1; AMг2H2 |
1935T |
1925; 1915 |
1915T |
|
|
0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
|
|
10 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
0,990 |
0,983 |
0,980 |
0,967 |
0,960 |
|
|
20 |
0,975 |
0,950 |
0,940 |
0,920 |
0,885 |
0,880 |
0,880 |
0,867 |
0,860 |
|
|
30 |
0,922 |
0,895 |
0,878 |
0,862 |
0,820 |
0,808 |
0,802 |
0,790 |
0,775 |
|
|
40 |
0,877 |
0,842 |
0,822 |
0,807 |
0,760 |
0,742 |
0,730 |
0,715 |
0,695 |
|
|
50 |
0,832 |
0,796 |
0,773 |
0,750 |
0,700 |
0,678 |
0,662 |
0,638 |
0,613 |
|
|
60 |
0,795 |
0,752 |
0,725 |
0,698 |
0,635 |
0,607 |
0,590 |
0,560 |
0,530 |
|
|
70 |
0,757 |
0,713 |
0,680 |
0,647 |
0,574 |
0,538 |
0,516 |
0,482 |
0,450 |
|
|
80 |
0,720 |
0,670 |
0,635 |
0,597 |
0,520 |
0,480 |
0,450 |
0,413 |
0,380 |
|
|
90 |
0,690 |
0,632 |
0,588 |
0,545 |
0,466 |
0,422 |
0,392 |
0,348 |
0,305 |
|
|
100 |
0,657 |
0,593 |
0,543 |
0,498 |
0,410 |
0,360 |
0,328 |
0,282 |
0,246 |
|
|
110 |
0,625 |
0,553 |
0,500 |
0,450 |
0,362 |
0,310 |
0,272 |
0,233 |
0,204 |
|
|
120 |
0,590 |
0,515 |
0,460 |
0,408 |
0,316 |
0,263 |
0,230 |
0,196 |
0,171 |
|
|
130 |
0,560 |
0,480 |
0,420 |
0,370 |
0,280 |
0,228 |
0,195 |
0,167 |
0,146 |
|
|
140 |
0,527 |
0,445 |
0,385 |
0,333 |
0,237 |
0,194 |
0,170 |
0,144 |
0,126 |
|
|
150 |
0,497 |
0,412 |
0,352 |
0,300 |
0,205 |
0,166 |
0,146 |
0,125 |
0,110 |
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Обязательное
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА 
ДЛЯ ПРОВЕРКИ ОБЩЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ БАЛОК
1. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициент
по формуле
(1)
где 
- коэффициент, определяемый по табл. 1 и 2 настоящего приложения в зависимости от характера нагрузки и параметра 
. Для прессованных двутавров параметр следует вычислять по формуле
(2)
где 
- момент инерции при кручении (здесь bi и ti - соответственно ширина и толщина прямоугольников, образующих сечение);
lef - расчетная длина балки, определяемая согласно п. 4.13.
При наличии утолщений круглого сечения (бульб)
где D - диаметр бульб;
п - число бульб в сечении.
Для сварных и клепаных двутавровых балок при отсутствии отбортовок, утолщений по краям и значительных утолщений в углах параметр следует определять по формуле
(3)
где
для сварных и прессованных двутавровых балок
t1,bf - соответственно толщина и ширина пояса балки;
;
для клепаных двутавровых балок
t1 - сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;
bf - ширина листов пояса;
h - расстояние между осями пакета поясных листов;
a - сумма высоты вертикальной полки поясного уголка с толщиной пакета горизонтальных листов;
f - сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков.
Таблица 1
Коэффициенты для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии
|
|
Коэффициенты |
||||
|
|
для балок без закрепления в пролете |
при наличии не менее двух |
|||
|
Коэффициент |
при сосредоточенной нагрузке, приложенной к поясу |
при равномерно распределенной нагрузке, приложенной к поясу |
промежуточных закреплении верхнего пояса, делящих пропет на равные части, независимо от места |
||
|
|
верхнему |
нижнему |
верхнему |
нижнему |
приложения нагрузки |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
0,1 |
0,98 |
2,80 |
0,91 |
2,14 |
1,20 |
|
0,4 |
0,98 |
2,84 |
0,91 |
2,14 |
1,23 |
|
1,0 |
1,05 |
2,87 |
0,95 |
2,17 |
1,26 |
|
4,0 |
1,26 |
3,05 |
1,12 |
2,35 |
1,44 |
|
8,0 |
1,47 |
3,29 |
1,30 |
2,56 |
1,65 |
|
16,0 |
1,89 |
3,75 |
1,68 |
2,94 |
1,96 |
|
24,0 |
2,24 |
4,10 |
2,00 |
3,22 |
2,24 |
|
32,0 |
2,56 |
4,45 |
2,28 |
3,50 |
2,49 |
|
48,0 |
3,15 |
4,97 |
2,73 |
3,99 |
2,91 |
|
64,0 |
3,64 |
5,50 |
3,15 |
4,45 |
3,33 |
|
80,0 |
4,10 |
5,95 |
3,50 |
4,80 |
3,64 |
|
96,0 |
4,48 |
6,30 |
3,89 |
5,15 |
3,96 |
|
128,0 |
5,25 |
7,04 |
4,48 |
5,78 |
4,50 |
|
160,0 |
5,92 |
7,77 |
5,04 |
6,30 |
5,01 |
|
240,0 |
7,35 |
9,17 |
6,30 |
7,56 |
6,09 |
|
320,0 |
8,54 |
10,40 |
7,32 |
8,40 |
7,00 |
|
400,0 |
9,63 |
11,48 |
8,16 |
9,38 |
7,77 |
Примечание. При одном закреплении балки в середине пролета необходимо учитывать следующие случаи:
при сосредоточенной силе в середине пролета (независимо от уровня приложения) = 1,75 
;
при сосредоточенной силе в четверти пролета или равномерно распределенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу, = 1,14 ;
при сосредоточенной силе в четверти пролета, приложенной к нижнему поясу, =1,6 ;
при равномерно распределенной нагрузке по нижнему поясу =1,3;
Здесь значение следует принимать по гр. 6 (при наличии не менее двух промежуточных закреплений).
Таблица 2