7 ОБОСНОВАНИЕ СОВМЕСТИМОСТИ ВЕЩЕСТВ ПРИ РЕШЕНИИ ВОПРОСА ОБ ОБЪЕДИНЕНИИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ В ОБЩИЕ СИСТЕМЫ
7.1 Местные отсосы от оборудования для удаления ГГ, паров ЛВЖ и ПК и окислителей допускается объединять в общие системы, если это не противоречит требованиям п. 7.2.12. СНиП 41-01-2003 и указанные вещества совместимы по данным технологической части проекта или в соответствии с испытаниями по ГОСТ 12.1.044-89 (п. 4.15), а также данными расчетов энергии Гиббса и справочными данными.
7.2 Возможность совместного удаления веществ системой местных отсосов определяется на основе учета показателей их пожарной опасности и химической активности.
7.3 При отсутствии экспериментальных и справочных данных совместимость веществ допускается определять расчетом стандартной энергии Гиббса DJ° которая является мерой реакционной способности реагирующих веществ и может быть определена из справочной литературы. Реакции между веществами, сопровождающиеся большой потерей энергии Гиббса, протекают самопроизвольно (без затраты работы извне и до конца) и приобретают характер активного взаимодействия. В этих реакциях изменение энергии Гиббса отрицательно, т.е. в исходном состоянии системы (у реагирующих веществ) она больше, чем в конечном состоянии (у продуктов реакции).
Реакции, протекающие с затратой работы, не способны идти самопроизвольно, и изменение энергии Гиббса для них положительно.
7.4 По стандартным энергиям Гиббса образования продуктов реакции и исходных веществ можно вычислить энергию химической реакции, отвечающую изменению стандартной энергии Гиббса, сопровождающей данный процесс. Изменение стандартной энергии Гиббса при реакции равно разности между суммой стандартных энергий Гиббса образований продуктов реакции и суммой стандартных энергий Гиббса образования исходных веществ.
, (18)
где 
ПРОД,
ИСХ - энергия Гиббса образования соответственно конечных продуктов и исходных веществ, участвующих в реакции;
vi, vj - стехиометрические коэффициенты соответственно для i-го конечного продукта реакции и для j-го исходного вещества, участвующих в реакции;
т, n - число исходных веществ и число продуктов реакции.
7.5 Критерием самопроизвольного процесса в нестандартных условиях принимается условие DJ° намного меньше 0. Критерием невозможности процесса (т.е. совместимости веществ) принимается неравенство DJ° намного больше 0.
7.6 В качестве критической величины, определяющей совместимость или несовместимость веществ, принимается DJ° = минус 4,18 кДж×моль-1. Если для реакции расчетом получено DJ° < минус 41,8 кДж×моль-1, то реакция возможна не только в стандартных, но и в нестандартных условиях. При значении DJ° от минус 41,8 кДж×моль-1 до плюс 41,8 кДж×моль-1 вещества следует относить к пожаровзрывоопасным и несовместимым в системах местных отсосов. Если DJ° > плюс 41,8 кДж×моль-1, то процесс взаимодействия веществ невозможен как в стандартных, так и в иных условиях и вещества совместимы.
7.6.1 Пример расчетного обоснования совместимости веществ для решения вопроса объединения местных отсосов в одну систему.
Установить возможность использования негорючего окислителя триоксида хрома (CrO3) с ацетоном (С3Н6О) в одной или раздельных линиях местных отсосов.
Реакция между этими веществами протекает по уравнению:
16 CrO3 + 3С3Н6О ¬ 8Cr2O3 + 9СО2 + 9H2O.
Из справочных данных находим стандартные энергии Гиббса образовании веществ (
, кДж×моль-1).
|
Триоксид хрома (твердое вещество) CrО3 |
минус 513,8; |
|
Оксид хрома (твердое вещество) Cr2О3 |
минус 1057,9; |
|
Ацетон (жидкость) 3С3Н6О |
минус 155,5; |
|
Диоксид углерода (газ) СО2 |
минус 394,6; |
|
Вода (газ) Н2O |
минус 237,4. |
Согласно уравнению имеем:
(DJ°) = 8
+ 9
+ + 9
- 16
- 3
(DJ°) = - 8×1057,9 - 9×394,6 - 9×273,4 + 16×513,8 + 3×155,5 = -5464 кДж.
На 1 моль смеси энергия Гиббса:
DJ° = 
= -287,6 кДж×моль-1,
DJ° < -41,8 кДж×моль-1.
Следовательно, системы местных отсосов для удаления этих веществ должны быть автономными.
7.7 Действующая автоматизированная программа ФГУ ВНИИПО МЧС РФ "Совместимость веществ и материалов" содержит банк данных для 2000 веществ по совместимости этих веществ друг с другом и другими веществами с указанием условий их совместимости. Данные, характеризующие совместимость наиболее широко распространенных веществ и смесей с окислителями (кислоты, пероксид водорода), представлены в табл. Б1 прилож. Б.
7.8 Данные по химической совместимости ряда горючих веществ и окислителей, полученные в результате экспериментальных исследований, представлены в табл. Б2 прилож. Б.
7.9 При отсутствии данных в технической документации (технологическая часть проекта), данных экспериментальных исследований по ГОСТ 12.1.044-89 и расчетов энергии Гиббса допускается использовать данные требований пожарной безопасности по совместному хранению веществ и материалов (ГОСТ 12.1.004-91*, ППБ 01-03). Вещества опасные и особо опасные (табл. 15-17 ГОСТ 12.004-91* и табл. 4-6 ППБ 01-03), указанные под цифрами 3 и 4 в этих таблицах, нельзя удалять совместно в местном отсосе. Например, ядовитые газы окисляющие, едкие и коррозионные (класс 2, подкласс 2.2, категория 224 по ГОСТ 19433-88) нельзя удалять в местных отсосах совместно с ЛВЖ с температурой воспламенения от -18 °C до +23 °С.
Вещества и материалы, отмеченные в табл. 15-17 (ГОСТ 12.1.004-91*) или табл. 4-6 (ППБ 01-03) значком + являются совместимыми прут с другом: едкие, коррозионные кислоты, слабые окислители (категория опасности 818 по ГОСТ 19433-88) можно удалять обшей системой местных отсосов совместно с горючими газами (категория опасности 616,915 по ГОСТ 19433-88).
8 ОЦЕНКА ВОЗМОЖНОСТИ КОНДЕНСАЦИИ Б СИСТЕМАХ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ IT, ПАРОВ ЛВЖ И ГЖ
8.1 В соответствии с п. 7.2.13 СНиП 41-01-2003 системы местных отсосов пожаровзрывоопасных веществ (в том числе аэровзвесей), оседающих или конденсирующихся в воздуховодах или вентиляционном оборудовании, следует проектировать отдельными для каждой единицы оборудования.
5.2 При удалении газо-, паровоздушных смесей системами местных отсосов примеси ГГ следует принимать неконденсирующимися.
8.3 При удалении паровоздушных смесей ЛВЖ, ГЖ и окислителей системами местных отсосов возможность их конденсации определяется температурой точки росы tр, которую следует сопоставить с минимальной температурой перемещаемой паровоздушной смеси tMIN.
8.4 Величина tMIN в системе местных отсосов с резервным вентилятором определяется по формуле:
tMIN = tH + (tB + tH)×exp
, (19)
где tВ - начальная температура паровоздушной смеси в системе местных отсосов в °С, принимается по технологическим данным;
tH - температура наружного воздуха для холодного периода года (принимается в °С по СНиП 23-01-99*);
l - длина воздуховода за пределами отапливаемой зоны здания в м;
d - диаметр воздуховода за пределами отапливаемой зоны здания в м;
u - скорость паро-воздушной смеси в воздуховоде за пределами отапливаемой зоны здания, м×с-1.
8.5 Величина tMIN в системе местных отсосов без резервного вентилятора принимается равной температуре наружного воздуха для холодного периода года tн по СНиП 23-01-99*.
8.6 Температуру точки росы tр для паров ЛВЖ, ПК и окислителей следует принимать по справочным данным в зависимости от парциального давления паров ЛВЖ, ГЖ и окислителей в удаляемой паровоздушной смеси.
Величину tp в зависимости от парциального давления допускается определять по преобразованному уравнению Антуана:
, (20)
где A, В, С - константы уравнения Антуана, соответствующие размерности Р в кПа, принимаются по справочным данным или по табл. Г1, Г2 прилож. Г.
8.7 Парциальное давление паров ЛВЖ, ГЖ и окислителей, Р, кПа, определяется по формуле:
P = 1,013×0,5×jo, (21)
где jо - НКПР % (об), определяется экспериментально по ГОСТ 12.1.044-89 или принимается по справочным данным или по табл. Г1, Г2 прилож. Г.
8.8 Если tMIN перемещаемой паровоздушной смеси ниже tp паров ЛВЖ, ГЖ и окислителей, то конденсация их возможна и их удаление следует осуществлять автономной системой местных отсосов.
Если tMIN перемещаемой паровоздушной смеси выше tp, то конденсация паров не происходит и удаление их можно осуществлять обшей системой местных отсосов, если при этом выполняются требования СНиП 41-01-2003 и условия совместимости.
9. ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
|
Термин |
Определения |
|
Взрывобезопасность |
Состояние производственного процесса, при котором исключается возможность взрыва, или в случае его возникновения предотвращается воздействие на людей, вызываемых им опасных и вредных факторов и обеспечивается сохранение материальных ценностей. |
|
Пожарная безопасность |
Состояние защищенности личности, имущества, общества и государства oт пожаров. |
|
Взрывоопасная смесь |
Смесь горючих газов, паров, пыли, аэрозолей или волокон с воздухом при нормальных атмосферных условиях (давлении 760 мм рт.ст. и температуре 20 °С), у которой при воспламенении горение распространяется на весь объем несгоревшей смеси и развивается давление взрыва, превышающее 5 кПа. Взрывоопасность веществ, выделяющихся при технологических процессах, следует принимать по заданию на проектирование. |
|
Пожароопасная смесь |
Смесь горючих газов, паров, пыли, аэрозолей или волокон с воздухом, при горении которой развивается давление, не превышающее 5 кПа. Пожароопасность смеси должна быть указана в задании на проектирование. |
|
Местный отсос |
Устройство для улавливании вредных и взрывоопасных газов, пыли, аэрозолей и паров (зонт, бортовой отсос, вытяжной шкаф, кожух-воздухоприемник и т.п.) у мест их образования (станок, аппарат, ванна, рабочий стол, камера, шкаф и т.п.), присоединяемое к воздуховодам систем местных отсосов и являющиеся, как правило, составной частью оборудования. |
ПРИЛОЖЕНИЕ А
(рекомендуемое)
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СИСТЕМ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ
Целью расчетов систем местных отсосов является определение требуемого минимального расхода воздуха для удаления пожаровзрывоопасных веществ, необходимости оборудования систем местных отсосов резервными вентиляторами, возможности объединения местных отсосов в общие системы, выбор исполнения электрического оборудования в зависимости от свойств перемещаемых пожаровзрывоопасных веществ и условий его размещения, а также назначение других мероприятий (огнезадерживающие и обратные клапаны, определение требуемой группы горючести, предела огнестойкости воздуховодов и т.п.) для обеспечения пожарной безопасности систем местных отсосов в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2003.
Пример 1
1. Исходные данные
1.1 В аппарате объемом 10 м3 содержится ацетилен при рабочем давлении 101 кПа и температуре 30 °С. Для удаления ацетилена, выходящего через неплотности аппарата в помещение при допустимых условиях герметизации, предусмотрен вытяжной зонт. Объем помещения, в котором установлен аппарат, Vп = 80 м3. При возникновении неисправностей в аппарате, сопровождающихся утечкой ацетилена, предусмотрена аварийная вентиляция.
1.2 Молярная масса ацетилена М = 26 кг/кмоль. Ацетилен - горючий газ с температурой самовоспламенения 335 °С, нижним концентрационным пределом распространения пламени 2,5 % (об) (см. табл. Г1 прилож. Г). Теплота сгорания 49,97×106 Дж/кг, коэффициент участия во взрыве 0,5.
2 Обоснование расчетного варианта
В качестве расчетного варианта принимается аппарат в исправном состоянии с утечкой ацетилена через прокладки, швы, разъемные соединения и другие элементы конструкции. За расчетную температуру принимается абсолютная летняя температура воздуха в данном районе (Москва) согласно СНиП 23-01-99* tp = 28,5 °С. Коэффициент износа аппарата К = 1,5.
3 Определение скорости утечки ацетилена
Скорость утечки ацетилена из аппарата определим по формуле (3):
кг/с,
где K = 1,5 - коэффициент, учитывающий степень износа производственного оборудования;
С = 4,61×10-5 - коэффициент при давлении газа в аппарате 101 кПа (принимается по табл. 1 п. 6.3. Методики);
V = 10 м3 - объем аппарата;
М = 26 кг/кмоль, молярная масса ацетилена;
Тр =303 К, температура газа в аппарате.
4 Нижний концентрационный предел распространения пламени ацетилена в % (об.) при расчетной температуре 28,5 °С определим по формуле (11):
% (об.).
5 Нижний концентрационный предел распространения пламени ацетилена в кг/м3 в соответствии с формулой (10) составит
кг/м3.
6 Согласно формуле (1) минимальный расход воздуха в местном отсосе должен быть
= 1,54×10-2 м3/с, или 55,44 м3/ч.
7 Давление взрыва, создаваемое при горении ацетилена в помещении, определим по формуле (12)
кПа,
где My = 3600×mу = 3600×2×10-4 = 0,72 масса ацетилена (кг), поступившего в помещение в течение одного часа;
Нт = 49,97×106 - теплота сгорания ацетилена, Дж/кг;
Z = 0,5 - коэффициент участия ацетилена во взрыве;
Vсв = Vп×0,8 = 64 - свободный объем помещения, м3.
Поскольку полученное давление больше 5 кПа, то, согласно НПБ 105-03, помещение является взрывоопасным и относится к категории А.
8 Рассчитаем концентрацию ацетилена в помещении при остановке вентилятора системы местных отсосов по уравнению (14)
= 1,1×10-2 кг/м3.
9 Определяем отношений y (15):
.
Поскольку y больше 0,1, то в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2003 система местного отсоса при отсутствии автоматически включаемой аварийной вентиляции должна оборудоваться резервным вентилятором.
10 Плотность ацетилена по воздуху при расчетной температуре найдем по выражению (17):
.
Поскольку v меньше 1, и ацетилен легче воздуха, то воздуховоды должны иметь подъем не менее 0,005 в направлении движения газовоздушной среды.
1 Для обеспечения пожаровзрывобезопасности помещения расход воздуха, создаваемый системой местного отсоса, должен быть не менее 55,44 м3/ч (фактическая производительность системы местного отсоса должна отвечать также требованиям санитарных норм к воздуху рабочей зоны).
2 Систему местного отсоса следует проектировать отдельно от системы общеобменной вентиляции, (п. 5.1 Методики) с резервным вентилятором (п. 5.3 Методики).
3 В системе местного отсоса должно быть предусмотрено автоматическое блокирование вентилятора с аппаратом, обеспечивающее остановку аппарата при выходе из строя вентилятора, а при невозможности остановки аппарата - включение аварийной вентиляции (п. 5.3 Методики).
4. Электрооборудование системы местного отсоса должно быть выполнено во взрывозащищенном исполнении, так как газо-воздушная смесь удаляется из помещения категории А (п. 5.4 Методики).
5 Оборудование системы местного отсоса может быть размещено в помещении, в котором находится аппарат с ацетиленом, или в общем помещении для вентиляционного оборудования вытяжных систем общеобменной вентиляции для помещений категорий А и Б (п. 5.5 Методики).
6 Воздуховод системы местного отсоса должен быть выполнен из негорючих материалов и оборудован огнезадерживающим клапаном в местах его пересечения противопожарной преграды или перекрытия помещений категорий А, Б или В1-В3 и иметь подъем не менее 0,005 в сторону движения воздуха. Предел огнестойкости воздуховода системы местного отсоса должен быть не менее 0,5 ч (пп. 5.7-5.9, 5.11 Методики).
Пример 2
1 Исходные данные
1.1 В аккумуляторном помещении объемом Vп = 180 м3 размещаются две аккумуляторные батареи СК-4 (без системы рекомбинации водорода) из 12 аккумуляторов с максимальным зарядным током 36 А и СК-1 из 13 аккумуляторов с зарядным током 9 А. Аккумуляторные батареи устанавливаются под вытяжным зонтом. Максимальная условная температура воздуха в помещении принимается 28 °С (г. Екатеринбург). Других взрывопожароопасных веществ, кроме водорода, выделяющегося в процессе зарядки аккумуляторов, нет.
1.2 Обоснование расчетного варианта.
Расчет системы местного отсоса производим для процесса одновременной зарядки двух батарей максимальным зарядным током. Процесс зарядки сопровождается выделением водорода в помещение. Молярная масса водорода М = 2 кг/кмоль. Водород - горючий газ с температурой самовоспламенения 510 °С, нижним концентрационным пределом распространения пламени jо = 4,12% (об.) (см. табл. Г1 прилож. Г). Удельная теплота сгорания 119,8×106 Дж/кг, коэффициент участия во взрыве 1,0.
2 Массу водорода, образующегося в единицу времени при зарядке двух батарей, рассчитываем по формуле (6):
кг/с,
где Тр - расчетная условная температура, 301 К;
Ii - максимальный зарядный ток i-й батареи, 36 А и 9А;
Ni - количество аккумуляторных элементов i-й батареи 12 и 13;
k - число аккумуляторов, два.
3 Нижний концентрационный предел распространения пламени водорода в % (об.) при расчетной условной температуре 28 °С найдем по формуле (11):
% (об.).
4 Нижний концентрационный предел распространения пламени водорода в соответствии с формулой (10) составит
кг/м3.
5 Согласно формуле (1) минимальный расход воздуха в системе местных отсосов должен быть
= 7,3×10-3 м3/с, или 26,28 м3/ч.
6 Определим давление взрыва, создаваемое при горении смеси водорода с воздухом в помещении по уравнению (12):
кПа,
где МН = 3600×mН = 3600×1,2×10-5 = 0,043 кг - масса водорода, поступившего в течение одного часа;
НТ = 119,8×106 - удельная теплота сгорания водорода, Дж/кг;
Z = 1,0 - коэффициент участия водорода во взрыве;
Vсв = Vп×0,8 = 144 - свободный объем помещения, м3.
Поскольку полученное давление меньше 5 кПа, то в соответствии с НПБ 105-03 помещение не относится к категории А.
7 Рассчитаем концентрацию водорода в помещении при остановке вентилятора местных отсосов по уравнению (14):
кг/м3.
8 Определяем отношение y (15):
Поскольку y меньше 0,1, то в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2003 в системе местного отсоса установки резервного вентилятора не требуется.
9 Плотность водорода по воздуху при расчетной температуре найдем по формуле (17):
.
Поскольку v меньше 1, водород легче воздуха, то воздуховоды должны иметь подъем не менее 0,005 в направлении движения газовоздушной среды.
1 Для обеспечения пожарной безопасности аккумуляторного помещения производительность системы местных отсосов должна быть не менее 26,28 м3/ч без резервного вентилятора.
2 Систему местного отсоса следует проектировать отдельно от системы общеобменной вентиляции (п. 5.1 Методики).
3 В системе необходимо предусмотреть автоматическое блокирование вентилятора, обеспечивающее остановку процесса зарядки при выходе из строя вентилятора (п. 5.3 Методики).
4 Электрооборудование системы местных отсосов должно быть выполнено в обычном исполнении, так как удаление газовой смеси осуществляется не из помещения категории А (п. 5.5 Методики).
5 Оборудование систем местных отсосов может быть размешено в помещении, в котором размещены аккумуляторы, или в общей помещении для вентиляционного оборудования вытяжных систем общеобменной вентиляции (п. 5.5 Методики).
6 Воздуховоды системы местных отсосов должны быть выполнены из негорючих материалов и оборудованы огнезадерживающими клапанами в местах их пересечения противопожарной преграды или перекрытия помещений категорий А, Б или В1-В3 и иметь подъем 0,005 в сторону движения газовоздушной смеси. Предел огнестойкости транзитных воздуховодов систем местных отсосов должен быть не менее 0,5 ч (пп. 5,7-5.9, 5.11 Методики).
Пример 3
1 Исходные данные
1.1 В лабораторном помещении объемом Vп = 425 м3 на рабочем столе, оборудованном вытяжным зонтом, производится разлив сжиженного этилена из сосуда Дьюара в емкости для проведения лабораторных исследований. В сосуде Дьюара находится 1 л этилена. Рабочий стол имеет площадь поверхности 1,4 м2 и оборудован бортиками высотой 5 см, препятствующими растеканию сжиженного газа за пределы площади стола.
1.2 Молярная масса сжиженного этилена М = 28 кг/кмоль. Плотность сжиженного этилена при температуре эксплуатации Тж= 169,5 К составляет rж = 568 кг/м3. Плотность газообразного этилена при этой температуре rг = 2,02 кг/м3. Мольная теплота испарения сжиженного этилена при Тж - Lисп = 1,344×104 Дж/моль. Температура поверхности стола Тс = 299 К. Коэффициент теплопроводности материала стола (клееной фанеры) lТВ = 0,15 Вт/(м×К), коэффициент температуропроводности этого материала a = 9,96×10-8 м2/с. Максимальная скорость воздушного потока в помещении u = 0,1 м/с. Кинематическая вязкость воздуха при расчетной условной температуре в помещении 26 °С составляет v = 1,64×10-5 м2/с, коэффициент теплопроводности воздуха lв = 2,74×10-2 Вт/(м×К). Нижний концентрационный предел распространения пламени этилена равен 2,7% об. (см. табл. Г1 прилож. Г), удельная теплота сгорания 46988 кДж/кг, коэффициент участии во взрыве 0,5.
2 Обоснование расчетного варианта
В качестве расчетного варианта принимается пролив всего этилена, содержащегося в сосуде Дьюара. Ввиду того, что площадь, ограниченная бортиками стола, больше площади разлива этилена, за площадь испарения принимаем 1 м2 (согласно п. 4.6 Методики).
3 Определение скорости испарения этилена
3.1 Интенсивность испарения при проливе этилена (кг/м2с) определим по п. 6.7:
где М - молярная масса этилена, кг/кмоль;
Lисп - вольная теплота испарения при начальной температуре Тж, Дж/моль;
Т0 - начальная температура материала стола, соответствующая расчетной температуре tp = 26 °C, 299K;
Тж - начальная температура этилена, 169,5 К;
lТВ - коэффициент теплопроводности материала поверхности стола, 0,15 Вт/(м×К);
a - эффективный коэффициент температуропроводности материала стола, м2/с;
- число Рейнольдса (u - скорость воздушного потока, м/с; d - характерный размер (подкоренное значение площади испарения), м; v - кинематическая вязкость воздуха при расчетной температуре tp, м2/с);
lTB - коэффициент теплопроводности воздуха при расчетной температуре tp, Вт/(м×К).
3.2 Скорость испарения пролива этилена
m = mСУГFж = 0,017×1 = 0,017 кг/с.
4 Нижний концентрационный предел распространения пламени этилена в % (об.) при расчетной температуре 26 °С найдем по формуле (11):
% (об.).
5 Нижний концентрационный предел распространения пламени этилена в кг/м2 в соответствии с формулой (10) составит
кг/м3.
6 Минимальный расход воздуха в системе местных отсосов согласно формуле (1) должен быть
= 1,11 м3/с, или 3996 м3/ч.
7 Определим давление взрыва, создаваемое при горении смеси этилена с воздухом в помещении по формуле (12):
кПа,
М = m×3600 = 0,017×3600 = 61,2 кг - масса этилена, рассчитанная на предполагаемое испарение в течение часа, что превышает фактическую массу этилена, равную МЭ = rж×v = 568×1×10-3 = 0,568 кг, которая учитывается в формуле.
v - объем газа в сосуде Дьюара, м3.
НТ = 46,988×105 - удельная теплота сгорания этилена, Дж/кг;
Z = 0,5 - коэффициент участия этилена во взрыве:
Vсв = Vп×0,8 = 340 м3 - свободный объем помещения.
Поскольку полученное давление меньше 5 кПа, то, в соответствии с НПБ 105-03 помещение не относится к категории А или Б.
8 Рассчитаем концентрацию паров этилена в помещении при остановке вентилятора местных отсосов по уравнению (14):
кг/м3.
9. Определим отношение y (15):
.
Поскольку y меньше 1, то, в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2003, в системе местного отсоса установки резервного вентилятора не требуется.
10 Плотность паров этилена по воздуху при расчетной температуре определяем по формуле (17):
.
Поскольку v меньше 1, пары этилена легче воздуха и воздуховоды должны иметь польем не менее 0,005 в направлении движения газовоздушной среды.
1 Для обеспечения пожарной безопасности лабораторного помещения производительность системы местного отсоса должна быть не менее 3996 м3/ч (без резервного вентилятора). При этом количество сжиженного этилена в сосуде Дьюара должно быть не более 1 л, а покрытие рабочего стола - выполнено из клееной фанеры.
2 Систему местного отсоса следует проектировать отдельно от системы общеобменной вентиляции (п. 5.1 Методики).
3 В системе необходимо предусмотреть автоматическое включение аварийной вентиляции при остановке рабочего вентилятора системы местных отсосов (п. 5.3 Методики) для создания нормируемых санитарных условий.
4 Электрооборудование системы местных отсосов может быть выполнено в обычном исполнении (п. 5.4 Методики).
5 Оборудование системы местного отсоса может быть размешено в помещении лаборатории или в общем помещении для вентиляционного оборудования вытяжных систем общеобменной вентиляции (п. 5.5 Методики).
6 Воздуховод системы местного отсоса должен быть выполнен из негорючих материалов и оборудован огнезадерживающим клапаном в месте его пересечения противопожарной преграды или перекрытия помещений категории А, Б или В1-В3 и иметь подъем 0,005 в сторону движения воздуха. Предел огнестойкости транзитных воздуховода системы местного отсоса должен быть не менее 0,5 ч (пп. 5.7-5.9, 5.11 Методики).