Несущие стены
8.19 Железобетонные несущие стены сплошного сечения с гибкостью l £ 83 (l0 / ht £ 24) при одностороннем огневом воздействии, с жесткими несмещаемыми опорами, когда продольная сжимающая сила приложена с начальным или случайным эксцентриситетом со стороны обогреваемой поверхности, работают на внецентренное сжатие. Предел огнестойкости по потере несущей способности наступает при прогибе стены, направленном в необогреваемую сторону.
Прогиб от неравномерного нагрева стены по высоте сечения в расчете не учитывают, так как он направлен в обогреваемую сторону и уменьшает эксцентриситет приложения продольной сжимающей силы.
8.20 При одностороннем огневом воздействии и с жестким опиранием стены прочность внецентренно сжатых плоских элементов при приложении продольной силы с большим эксцентриситетом (рис. 8.6), когда x = x / h0t £ xR, определяют по формулам (8.24)-(8.26).
8.21 Расчетный предел огнестойкости железобетонных стен при контактном опирании на упругоподатливое основание, при растворных швах толщиной 20 мм, умножается на коэффициент упругой податливости 0,75; при швах толщиной 5 мм, заполненных цементно-песчаной пастой, - на коэффициент 0,85.
8.22 В условиях пожара двухсторонний обогрев железобетонной стены не всегда возможен. Однако при одновременном нагревании с двух сторон в железобетонной стене практически не возникает температурного прогиба, и стена продолжает работать на сжатие. Предел огнестойкости R такой стены возможно будет выше, чем при одностороннем нагреве.
а - расчетные размеры стены; б - схема разрушения стены при одностороннем огневом воздействии; в - схема сечения стены при расчете огнестойкости
Рисунок 8.6 - Железобетонная стена с ограниченным поворотом опорных сечений
Растянутые элементы
8.23 В несущих конструкциях ферм и арок имеются железобетонные элементы, которые работают на центральное и внецентренное растяжение. Как правило, эти элементы во время пожара обогреваются со всех сторон.
8.24 Прочность прямоугольных железобетонных элементов при всестороннем огневом воздействии следует вычислять по следующим формулам:
при центральном растяжении
N = SRsnt As; (8.36)
при внецентренном растяжении и продольной силе, приложенной между усилиями в арматуре S и S' (см. рис. 8.7)
;
(8.37)
;
(8.38)
при продольной силе, приложенной за пределами расстояния между усилиями в арматуре S и S'
. (8.39)
Высота сжатой зоны равна:
. (8.40)
Если x > xR h0, то в условие (8.39) подставляют x = xR h0t.
Расстояние e от растягивающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре определяют по формуле (8.27) без коэффициента h, так как нет дополнительного продольного изгиба от растягивающей силы, и без et, так как при всестороннем огневом воздействии нет дополнительного выгиба от неравномерного нагрева.
Продольная сила приложена: а - между усилиями в арматуре As и 
; б - за пределами расстояния между усилиями в арматуре As и
Рисунок 8.7 - Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при четырехстороннем обогреве во время пожара при расчете огнестойкости
Расчет прочности нормальных сечений на основе деформационной модели
8.25 При расчете огнестойкости по потере несущей способности от огневого воздействия усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе деформационной модели, используя уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента с учетом изменения свойств бетона и арматуры от воздействия температуры.
8.26 При этом используются следующие положения:
- распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону;
- связь между осевыми сжимающими напряжениями бетона sb и относительными его деформациями eb допускается принимать в виде двухлинейной диаграммы (рис. 5.2), согласно которой напряжения sb определяют по п. 5.8;
- сопротивление бетона растянутой зоны не учитывается;
- связь между напряжениями арматуры ss и относительными ее деформациями es допускается принимать в виде двухлинейной диаграммы (рис. 5.3), согласно которой напряжения ss принимают по п. 5.11.
Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям рекомендуется осуществлять с помощью процедуры численного интегрирования по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение при внецентренном сжатии, растяжении и изгибе в плоскости оси симметрии условно разделяют на малые участки: при одностороннем огневом воздействии в плитах - только по высоте сечения; при трехстороннем огневом воздействии в балках и ригелях - по высоте и ширине сечения, при четырехстороннем огневом воздействии в колоннах - на полые прямоугольники с одинаковой температурой нагрева.
8.27 Расчет на основе нелинейной деформационной модели производят с помощью компьютерных программ, которые рекомендуется составлять на основе следующего алгоритма.
8.27.1 Для принятого по проекту предела огнестойкости R железобетонного элемента решается теплотехническая задача, по которой от стандартного пожара, длительностью, соответствующей требуемому пределу огнестойкости R, находят температуру нагрева i-го участка бетона и j-го стержня арматуры в поперечном сечении элемента.
8.27.2 По температуре каждого участка сжатой зоны бетона по табл. 5.1 устанавливают значения коэффициентов gbt и bb. Зная класс бетона по прочности на сжатие, по формуле (5.1) находят сопротивление бетона сжатию, а по формуле (5.3) - значения модуля упругости бетона. Для менее нагретого сжатого волокна бетона по табл. 5.4 устанавливают базовые деформационные точки диаграммы состояния бетона и строят диаграмму сжатого бетона.
8.27.3 Зная класс арматуры, находят сопротивление арматуры растяжению по формуле (5.8), сжатию - по формуле (5.9) и модуль упругости - по формуле (5.10). В этих формулах значения коэффициентов gst и bs принимают по табл. 5.5, в зависимости от температуры растянутой и сжатой арматуры. Предельные значения относительных деформаций арматуры принимают по п. 5.11 и строят диаграммы деформирования растянутой и сжатой арматуры.
8.27.4 В общем случае при расчете нормальных сечений внецентренно сжатых и растянутых железобетонных элементов используют следующие зависимости:
уравнения равновесия внутренних и внешних усилий:
(8.41)
; (8.42)
уравнения, определяющие распределения деформаций по сечению элемента:
; (8.43)
; (8.44)
зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры:
sbi = Ebti vbi ebi; (8.45)
ssj = Estj vsj esj; (8.46)
где в уравнениях (8.41)-(8.46):
Mx, My - изгибающие моменты от внешних воздействий относительно выбранных осей x и y в пределах поперечного сечения элемента, определяемые по формулам
(8.47)
Mxd, Myd - изгибающие моменты в соответствующих плоскостях от внешних усилий, определяемые из статического расчета;
N - продольная сила от внешних усилий;
ex, ey - расстояния от точки приложения силы N до соответствующих осей;
Abi, Zbxi, Zbyi, sbi - площадь, координаты центра тяжести i-го участка бетона и напряжение на уровне его центра тяжести;
Asj, Zsxj, Zsyj, ssj - площадь, координаты центра тяжести j-го стержня арматуры и напряжения в нем;
e0 - относительная деформация волокна, расположенного на пересечении выбранных осей;
; 
- кривизна продольной оси в рассматриваемом поперечном сечении элемента в плоскостях действия изгибающих моментов Mx и My;
Ebti, Estj - модули упругости бетона i-го участка и арматуры j-го стержня;
vbi, vsj - коэффициенты упругости бетона i-го участка и арматуры j-го стержня.
Коэффициенты vbi и vsj принимают по соответствующим диаграммам состояния бетона и арматуры, указанным в пп. 5.8 и 5.11.
8.27.5 Значения коэффициентов vbi и vsj определяют как соотношение значений напряжений и деформаций для рассматриваемых точек соответствующих диаграмм состояния бетона и арматуры, деленное на приведенный модуль упругости бетона Eb,red,t,i и на модуль деформации арматуры Estj
; (8.48)
; (8.49)
где Eb,red,t,i - приведенный модуль деформации бетона, определяемый по формуле (5.7), в которой bb принимают по табл. 5.1 в зависимости от температуры в центре тяжести i-го участка бетона.
8.27.6 Расчет нормальных сечений железобетонных элементов по прочности производят из условий:
относительная деформация наиболее сжатого волокна бетона в нормальном сечении от действия внешних усилий eb,max £ eb,ult. Предельное значение относительной деформации бетона при сжатии eb,ult принимают при двухзначной эпюре деформаций бетона, равной eb2 (табл. 5.4); при деформации одного знака, в зависимости от отношений деформаций бетона на противоположных гранях сечения элемента e1 и e2:
(8.50)
относительная деформация наиболее растянутого стержня арматуры в нормальном сечении элемента от внешних усилий es,max £ es,ult. Предельное значение относительной деформации удлинения принимают равной es2 (п. 5.11).
8.27.7 В железобетонном элементе при действии момента и продольной силы в плоскости симметрии поперечного сечения и расположения оси в этой плоскости My = 0, D12 = D22 = D23 = 0, деформации бетона eb,max и арматуры es,max определяют из решения системы уравнений (8.51) и (8.52) с использованием уравнений (8.43) и (8.44)
; (8.51)
. (8.52)
В уравнениях (8.51) и (8.52) жесткостные характеристики (матрицы жесткости) определяют по формулам:
изгибная жесткость
; (8.53)
изгибно-осевая жесткость
; (8.54)
осевая жесткость
; (8.55)
Для изгибаемых элементов в уравнениях (8.42), (8.47), (8.52) N = 0.
8.27.8 Если внутренние усилия в железобетонном элементе оказываются равными или несколько больше внешних усилий от нормативной нагрузки до пожара, то требуемый предел огнестойкости по потере несущей способности R для этого элемента обеспечен.
Железобетонные элементы при действии поперечных сил
8.28 Расчет огнестойкости по потере прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил в условиях огневого воздействия проводят на основе модели наклонных сечений согласно СНиП 52-01 и СП 52-101.
При расчете по модели наклонные сечения должны быть обеспечены прочностью элемента по полосе между наклонными сечениями и по наклонному сечению на действие поперечных сил, а также прочностью по наклонному сечению на действие момента.
8.29 Расчет железобетонных элементов по полосе между наклонными сечениями производят из условия:
Qn £ jb1 Rbn bt h0, (8.56)
где Qn - поперечная сила в нормальном сечении элемента от нормативной нагрузки; коэффициент jb1 = 0,3; bt определяют по формуле (8.1).
8.30 Расчет изгибаемых элементов по прочности бетона в ненаклонном сечении производят из условия:
Qn £ Qb + Qsw, (8.57)
где Qn - поперечная сила в наклонном сечении от нормативной нагрузки с длиной проекции c на продольную ось элемента, расположенную по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения (рис. 8.8);
Qb - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении, определяется по формуле:
;
(8.58)
но ее значение принимают не более (2,5 Rbtn bt h0) и не менее (0,5 Rbtn bt h0); jb2 = 1,5; bt определяют по формуле (8.1);
8.31 Поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении, определяемая по формуле
Qsw = jsw qsw c, (8.59)
где jsw = 0,75;
qsw - усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента:
qsw = Rsw gst Asw / sw, (8.60)
gst - принимают по наибольшей температуре поперечной арматуры по табл. 5.5.
Расчет производят для наиболее опасной длины проекции наклонного сечения c, которую принимают не менее h0 и не более 2h0.
Рисунок 8.8 - Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению на действие поперечных сил при трехстороннем нагреве
8.32 Поперечную арматуру учитывают в расчете, если соблюдается условие:
qsw ³ 0,25 Rbtn bt. (8.61)
8.33 Шаг поперечной арматуры (sw/h0), учитываемый в расчете, должен быть не больше значения:
sw,max / h0 = Rbtn bt h0 / Qn. (8.62)
При отсутствии поперечной арматуры или нарушении указанных выше требований расчет производят из условия (8.57), принимая усилия Qsw равными нулю.
8.34 Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов (рис. 8.9) в условиях огневого воздействия производят из условия:
Mn £ Ms + Msw, (8.63)
где Mn - момент от нормативной нагрузки в наклонном сечении с длиной проекции c на продольную ось элемента, определяемый от внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположному концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении, при этом учитывают наиболее опасные загружения в пределах наклонного сечения;
Ms - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0)
Ms = 0,9 Ns h0, (8.64)
Ns - усилие в продольной растянутой арматуре, принимают равным Rst As, а в зоне анкеровки - по формуле (8.14);
Msw - момент для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле:
Msw = 0,5 Qsw c2, (8.65)
Qsw - усилия в поперечной арматуре, определяют по формуле:
Qsw = qsw c, (8.66)
где qsw - определяют по формуле (8.60);
c - принимают в пределах от h0 до 2h0.
Допускается производить расчет наклонных сечений, принимая в условии (8.65) момент M в наклонном сечении при длине проекции c на продольную ось элемента, равной 2h0, а момент
. (8.67)
8.35 При отсутствии поперечной арматуры расчет наклонных сечений производят из условия (8.63), принимая момент Mn в наклонном сечении при длине проекции c на продольную ось элемента, равной 2h0, а момент Msw = 0.
Если условия (8.56, 8.57 и 8.63) выполняются, то предел огнестойкости обеспечен.
а - в пролете; б - около опоры
Рисунок 8.9 - Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению при воздействии моментов и нагрева
Статически неопределимые конструкции
8.36 В статически неопределимых конструкциях, выполненных из монолитного железобетона (плитах, балках, ригелях и колоннах), огнестойкость больше, чем в сборном железобетоне. Однако в многопролетных многоэтажных зданиях и сооружениях при локальном пожаре в одном пролете или на одном этаже взаимодействие отдельных монолитно сопряженных элементов приводит к возникновению дополнительных усилий в других пролетах, где нет пожара.
8.37 Усилия в статически неопределимой конструкции сначала определяют по формулам строительной механики как в упругой системе. Единичные и грузовые перемещения определяют с помощью формулы Мора, в которой сдвиговые деформации, как правило, отбрасывают.
Перемещения в основной системе, вызванные воздействием температуры в i-м направлении, равны:
,
(8.68)
где Mi и Ni - изгибающий момент и продольная сила в сечении x-элемента основной системы от действия в i-м направлении соответствующей единичной силы;
(1/r)tx, etx - температурные кривизна и деформация x-элемента, вызванные огневым воздействием.
Изгибающий момент от неравномерного нагрева по высоте сечения элемента, заделанного на опорах, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертаний, имеющих одинаковое сечение, определяют по формуле:
Mt = (1/r)t D, (8.69)
где (1/r)t - температурная кривизна;
D - жесткость сечения в предельной по прочности стадии.
Продольные температурные деформации в железобетонном элементе могут вызвать напряжения сжатия при несмещаемых опорах и увеличение эксцентриситета сжимающей силы в колоннах от температурного удлинения ригеля.
8.38 В элементах статически неопределимых железобетонных конструкций от силовых и огневых воздействий происходит перераспределение усилий. Расчет в упругой системе является ориентиром для учета перераспределения усилий методом предельного равновесия.
Перераспределение усилий происходит от развития пластических деформаций арматуры в бетоне и образования и раскрытия трещин в момент исчерпания несущей способности элемента системы. Усилия в каждом элементе конструкции ограничены предельными условиями, с достижением которых деформации этих элементов могут достаточно сильно возрастать, образовывая пластические шарниры. Пластические шарниры превращают статически неопределимую конструкцию в изменяемую, в которой рост деформаций происходит без возрастания усилий. Статически неопределимую конструкцию в состоянии предельного равновесия следует представлять как разделенную на части пластическими шарнирами.
8.39 Согласно положениям метода предельного равновесия в однопролетной балке, заделанной на опорах, при увеличении равномерно распределенной нагрузки сначала образуются пластические шарниры на опорах, а затем - в пролете (рис. 8.10).
1 - момент от равномерно распределенной нагрузки; 2 - температурный момент от огневого воздействия; 3 - суммарный момент до образования пластических шарниров на опорах; 4 - суммарный момент при образовании пластического шарнира в пролете
Рисунок 8.10 - Моменты в статически неопределимой конструкции
8.40 В статически неопределимом железобетонном элементе, заделанном на опорах, от одностороннего огневого воздействия возникает температурный момент, который приводит к образованию пластических шарниров на опорах, где моменты от нагрузки и температурного перепада по высоте сечения суммируются (см. рис. 8.10).
Температурные усилия влияют на образование пластических шарниров, но значение их снижается на 50 % из-за развития пластических деформаций бетона и арматуры, нагретых до высоких температур. Усилия при образовании пластических шарниров будут равны:
Mош = M0 + 0,5 Mt. (8/70)
где Mош, M0 и Mt - моменты при образовании пластических шарниров на опорах от нагрузки и огневого воздействия.
В пролете момент от нагрузки снижается из-за образования температурного момента другого знака. После образования опорных пластических шарниров железобетонный элемент превращается в статически определимую конструкцию. Температурный момент в пролете уменьшается и остается только момент от нагрузки. Полное разрушение элемента происходит при образовании пластического шарнира в середине пролета, когда резко увеличиваются пластические деформации арматуры при более высоких величинах нагрузки и температуры нагрева, чем в простой балке.
8.41 Снижение прочности сечений на опорах происходит из-за прогрева сжатого бетона и арматуры до высоких температур.
При трехстороннем обогреве опорного сечения статически неопределимых балок бетон сжатой зоны нижней и боковых граней сечения, нагретый до температуры выше критической, выключается из работы. Прочность опорных сечений снижается, в основном, за счет нагрева бетона сжатой зоны до критической температуры и, вследствие этого, уменьшения рабочей высоты сечения (рис. 8.11).
Глубина прогрева бетона at до критической температуры у нагреваемых граней сечения балки находится по рис. 5.1.
Рисунок 8.11 - Схема усилий и эпюра напряжений в опорном сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого статически неопределимого железобетонного элемента, при трехстороннем обогреве сжатой зоны при пожаре и расчете огнестойкости
8.42 Прочность пролетных сечений снижается из-за нагрева растянутой арматуры до критической температуры.
Разрушение сечений происходит от снижения нормативного сопротивления нагретой арматуры до рабочих напряжений. Преждевременного разрушения сжатой зоны пролетных сечений до начала увеличения пластических деформаций арматуры не происходит, так как она находится под действием меньших усилий, чем до начала огневого воздействия. Прочность пролетных сечений статически неопределимых железобетонных балок при трехстороннем огневом воздействии вычисляют по формуле (8.9).
8.43 Для статически неопределимых конструкций предел огнестойкости рассчитывают следующим образом.
8.43.1 Устанавливают возможность огневого воздействия на все несущие элементы системы и их минимальные пределы огнестойкости по потере несущей способности.
8.43.2 Теплотехническим расчетом или по материалам приложений А и Б от воздействия стандартного пожара длительностью, соответствующей принятому пределу огнестойкости, находят температуры нагрева бетона и арматуры в поперечном сечении несущего элемента системы.
8.43.3 Для каждого элемента от непродолжительного действия нормативных постоянных и временных длительных нагрузок находят их неблагоприятное сочетание.
8.43.4 При расчете упругой системы статически неопределимую конструкцию путем устранения лишних связей превращают в изменяемую систему.
8.43.5 Методом предельного равновесия для расчета несущей способности используют перераспределения усилий и изменяют значения лишних неизвестных, полученных из расчета по упругой системе.
8.43.6 По найденным значениям усилий определяют жесткость сечения. Жесткость следует определять по приведенным сечениям с учетом наличия трещин от огневого воздействия по всей длине элемента и изменения физико-механических свойств бетона и арматуры от нагрева. При определении приведенного сечения сечение разбивают на участки по высоте и ширине. Бетон и арматуру каждого участка приводят к ненагретому, более прочному бетону. Жесткость элементов по всей его длине может быть определена методом последовательных приближений.
8.43.7 Температурные усилия и деформации учитывают от неравномерного нагрева по высоте сечения элемента и от температурного расширения по длине элемента.
8.43.8 Требуемый предел огнестойкости каждого элемента будет обеспечен, если усилия от нормативной нагрузки и температуры будут больше или равны усилиям от нормативной нагрузки до пожара.
8.44 При проверке прочности сечений железобетонных элементов в условиях огневого воздействия можно использовать метод конечных элементов.
Несущую способность элемента в нормальном расчетном сечении определяют суммой несущей способности отдельных конечных элементов (бетонных и арматурных), на которые разбивается сечение. Оценка несущей способности каждого элемента (бетонного и арматурного) основана на предварительном выявлении степени изменения прочностных и деформативных свойств бетона и арматуры в сечении рассматриваемого элемента, при заданной длительности температурного воздействия в условиях «стандартного пожара». При этом прочность и деформативность бетона и арматуры в каждом конечном элементе устанавливают по температуре в центре элемента, который одновременно является узлом координатной сетки, накладываемой на поперечное сечение конструкции при определении температурного поля (п. 6.2).
В расчет включают только те конечные бетонные элементы, которые располагаются в сжатой зоне. Конечные арматурные элементы учитываются полностью, независимо от расположения в сжатой или растянутой зонах сечения.
Высота сжатой зоны сечения в первом приближении задается величиной, равной (0,4-0,5)h0, и в дальнейшем корректируется на основе удовлетворения необходимого условия предельного состояния конструкции в рассматриваемом промежутке времени огневого воздействия.
8.45 В общем случае расчет предела огнестойкости по потере несущей способности статически неопределимой конструкции осуществляется методом предельного равновесия в зависимости от схемы разрушения системы в целом, когда она превратится в механизм. Однако за предел огнестойкости конструкции следует принимать минимальный предел одного несущего элемента системы. Наступление предела огнестойкости одного несущего элемента системы не всегда приводит к обрушению всей конструкции. Однако с практической точки зрения, такой вид отказа необходимо учитывать.
Расчет плиты безбалочного перекрытия
8.46 При одностороннем огневом воздействии снизу плиты огнестойкость безбалочного железобетонного перекрытия, образованного гладкой плитой, которая жестко сопрягается с поддерживающими ее колоннами, определяют методом предельного равновесия при расчете прочности плиты на излом полосы плиты вдоль или поперек покрытия (рис. 8.12).
Расчет на излом отдельной поперечной или продольной полосы плиты производят в предположении, что в рассматриваемой полосе плиты образуются линейные пластические шарниры, параллельные оси этой полосы: один линейный пластический шарнир в пролете с раскрытием трещины снизу плиты и по одному линейному пластическому шарниру у колонн с раскрытием трещин сверху плиты. В консольном свесе плиты, выступающем за крайний ряд колонн, принимается, что пластический шарнир не образуется, если свес консоли не превышает 0,25l1. Если свес консоли больше, то производят дополнительный расчет по формуле (8.71) на излом плиты консоли у колонн с образованием дополнительного пластического шарнира, параллельного краю перекрытия. Для конструкций, симметричных относительно середины рассматриваемой полосы, проверку прочности средних панелей ведут из условия:
,
(8.71)
где q - интенсивность нормативной постоянной и временной длительной нагрузки, равномерно распределенной по полосе на 1 п.м, с коэффициентом перегрузки gf = 1;
l1, l2 - расстояние между рядами колонн в перпендикулярном направлении и вдоль рассматриваемой полосы (рис. 8.12);
c - расстояние от крайних пластических шарниров до ближайших к ним рядов колонн;
AsI, 
- площадь верхней растянутой арматуры в левом и правом опорных пластических шарнирах в пределах одной плиты;
As1 - площадь нижней растянутой арматуры в среднем пролетном пластическом шарнире в пределах одной плиты;
zI, z1, 
- плечи внутренней пары сил в левом, среднем и правом пластических шарнирах соответственно, которые определяют по формуле:
zI = h0 - 0,5xi, (8.72)
где высота сжатой зоны в правом и левом опорных пластических шарнирах определяется по формулам:
; 
. (8.73)
В формуле (8.73) Rbnt определяют по формуле (5.1), принимая значения gbt по табл. 5.1 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны. Допускается значение gbt принимать равным 1 при замене h0 на h0t, которое определяют по формуле (8.8).
Высота сжатой зоны в среднем пролетном пластическом шарнире равна:
. (8.74)
В формуле (8.74) Rsnt определяют по формуле (5.8), принимая значения gst по табл. 5.5 в зависимости от температуры арматуры на уровне ее оси.
Температуру бетона и арматуры определяют теплотехническим расчетом для требуемого предела огнестойкости (приложения А и Б). Если условие (8.71) выполняется, то требуемый предел огнестойкости обеспечен. Сжатую арматуру в пластических шарнирах не учитывают.
При применении квадратных или прямоугольных в плане капителей с наклоном нижней части капители не менее чем на 45° расчет на излом панелей производят при расположении опорных пластических шарниров по месту перелома очертания капителей. При этом в формуле (8.71) значение c = lk / 2, где lk - длина капители.
а - с образованием параллельных краю плиты пластических шарниров; б - с образованием перпендикулярных краю пластических шарниров; 1 -линейный пластический шарнир около колонн с раскрытием трещины сверху плиты; 2 - линейный пластический шарнир в середине пролета с раскрытием трещины снизу плиты
Рисунок 8.12 - Схема излома панелей в безбалочном перекрытии при одностороннем огневом воздействии снизу плиты