9. УБЕЖИЩА, РАЗМЕЩАЕМЫЕ В ЗОНЕ ВОЗМОЖНОГО ЗАТОПЛЕНИЯ
9.1. Убежища, размещаемые в зоне возможного затопления, должны удовлетворять всем требованиям настоящих норм с учетом воздействия гидравлического потока, обусловленного гравитационными или прорывными волнами.
Продолжительность затопления принимается для гравитационных волн кратковременной - до 2 ч, для прорывных волн длительной - более 2 ч.
Убежища в зонах длительного затопления следует предусматривать при расчетной глубине воды не более 10 м. При больших глубинах затопления следует применять другие способы защиты.
9.2. Убежища в зонах длительного затопления следует по возможности размещать на возвышенных участках местности с увеличением в обоснованных случаях радиуса сбора укрываемых согласно прил.1*.
В зонах затопления убежища устраиваются встроенными и отдельно стоящими. При размещении низа перекрытия отдельно стоящих убежищ выше уровня планировочной отметки земли следует проводить проверку устойчивости сооружения на сдвиг и опрокидывание гидравлическим потоком или против всплытия с коэффициентом запаса 1,1.
Вместимость убежищ в зоне длительного затопления рекомендуется принимать 300-600 чел.
При проектировании ДЭС следует предусматривать инженерные решения, исключающие попадание воды в воздухозабор и выхлоп дизеля.
В зонах затопления от прорывных волн при глубине воды 5 м и более следует предусматривать убежища без ДЭС. Фильтровентиляцию и регенерацию воздуха при этом обеспечивать с применением комплектов ФВК-2 и электроручных вентиляторов ЭРВ-600/300, входящих в эти комплекты. Охлаждение воздуха после РУ-150/6 предусматривать с помощью труб, размещаемых в грунте за пределами убежищ.
Освещение помещений этих убежищ предусматривать от переносных и местных источников (аккумуляторных и электрических фонарей, батарей, велогенераторов и др.).
9.3. Оклеечную гидроизоляцию убежищ, размещаемых в зонах затопления, следует назначать сплошной, включая и покрытие, в соответствии с требованиями "Инструкции по проектированию гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений" и с учетом стойкости ее против гидростатического напора и обеспечения зажатия жесткими конструктивными элементами по стенам и по покрытию.
Степень допустимого увлажнения ограждающих конструкций убежищ, размещаемых в зонах затопления, следует принимать I категории.
9.4. В убежищах, размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать аварийные выходы:
а) в зонах кратковременной продолжительности затопления - в виде вертикальной шахты с защищенным оголовком и в соответствии с требованиями п. 2.19 настоящих норм.
По окончании затопления следует предусматривать выпуск воды из входа в убежище или откачку ее насосом;
б) в зонах продолжительного затопления - в виде вертикальной шахты.
При глубине возможного затопления до 5 м выход должен осуществляться через шахту. При этом верх шахты следует принимать на 1 м выше уровня возможного затопления.
При глубине затопления до 10 м шахту следует устраивать высотой до 5 м над поверхностью обсыпки отдельно стоящего заглубленного убежища и обеспечивать эвакуацию укрываемых с помощью спасательно-эвакуационных средств, (комплект "Выход") через люк (по типу танкового), перекрывающий шахту убежища.
9.5. В убежищах, размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать минимально необходимое количество входных проемов, но не менее двух, а также минимальное количество приточно-вытяжных и других отверстий, сообщающихся с поверхностью.
Допускается совмещать воздухозаборы в одном канале с прокладкой в нем трубопроводов для воздухозабора по фильтровентиляции и ДЭС, а также вытяжных, кроме выхлопа от дизеля.
9.6. Несущие конструкции убежищ, защитно-герметические двери (люки) и другие защитные устройства должны проверяться расчетом на нагрузку от гидростатического давления расчетного столба воды, который должен быть указан в задании на проектирование.
Гидростатическое давление от столба воды на сооружение, принимаемое в расчете, не должно превышать нагрузки, устанавливаемой классом защиты убежища.
Все выступающие элементы сооружения, оголовки аварийных выходов, воздуховодов, шахты и другие должны быть проверены расчетом на устойчивость и прочность от раздельного воздействия ударной волны и гидравлического потока.
9.7. Убежища, размещаемые в зонах возможных затоплений, должны возводиться по индивидуальным и типовым проектам из монолитных железобетонных конструкций со сплошной фундаментной плитой.
Бетон для убежищ, размещаемых в зонах затопления, должен применяться проектной марки: по прочности на сжатие - не ниже М200, по морозостойкости - М150 и по водонепроницаемости - В-6 в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций и ГОСТ 4795-68.
Конструкции убежищ, размещаемых в зоне возможных затоплений, следует рассчитывать по предельному состоянию Iб.
9.8. Оголовки аварийных выходов, воздухозаборных и вытяжных шахт следует проверять на давление от скоростного напора Рск гидравлического потока по формуле
где Сх - коэффициент лобового сопротивления, принимаемый согласно прил. 8;
g - объемный вес воды;
g - ускорение свободного падения, равное 9,8 м/с2;
vп - скорость подходящего потока согласно прил. 1*;
Fск - площадь проекции погруженной в поток части преграды на плоскость, перпендикулярную направлению движения потока.
9.9. В убежищах, размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать режим изоляции с регенерацией внутреннего воздуха согласно прил. 1*, а также предусматривать устройства, обеспечивающие контроль наличия воды над сооружением.
В воздухозаборных и вытяжных шахтах следует предусматривать установку противовзрывных устройств и водопроводных задвижек с электроручным управлением из убежища. Водопроводные задвижки должны быть рассчитаны на гидростатическое давление от расчетного столба воды.
Опорожнение затопленного водой участка шахты следует предусматривать путем слива воды в камеры перед масляными фильтрами или откачки ручным насосом за пределы сооружения.
10*. ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
10.1. При проектировании защитных сооружений гражданской обороны в части противопожарных требований надлежит руководствоваться соответствующими главами СНиП в зависимости от назначения помещений в мирное время, а также требованиями настоящих норм.
10.2. Защитные сооружения следует размещать в подвальных помещениях производств категорий по пожарной опасности Г и Д. В отдельных случаях допускается размещение защитных сооружений в подвальных помещениях производств категорий А, Б, В и Е при обеспечении полной изоляции подвалов от надземной части зданий, необходимой защиты входов (выходов) и снижения нагрузки от возможного взрыва в здании до 80% по сравнению с эквивалентной расчетной нагрузкой.
10.3* Огнестойкость зданий и сооружений, в которые предусматривается встраивать убежища или противорадиационные укрытия, расположенные в зоне воздействия ударной волны, должны быть не ниже II степени.
Минимальный предел огнестойкости основных строительных конструкций следует принимать для:
убежищ - по табл. 40;
противорадиационных укрытий в зоне воздействия ударной волны - по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений для объектов II степени огнестойкости;
противорадиационных укрытий вне зоны воздействия ударной волны - по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений, в которые они встроены.
Таблица 40
|
Конструкции |
Минимальный предел огнестойкости, ч |
|
Несущие стены, колонны и покрытия основных помещений и входов |
Несгораемые, 2 |
|
Внутренние несущие перегородки |
Несгораемые, 2 |
|
Перегородки между маршами лестничных клеток |
То же |
|
Стены, отделяющие дизельную от помещений для укрываемых |
" |
|
Входные двери в ДЭС (внутренние) |
Несгораемые, 0,25 |
|
Стены и покрытия павильонов над входами |
То же |
10.4. Для внутренней отделки помещений защитных сооружений должны применяться несгораемые или трудносгораемые материалы. Запрещается применение сгораемых синтетических материалов для изготовления нар и другого оборудования.
При использовании под убежища гардеробных помещений, размещаемых в подвалах, хранение домашней и рабочей одежды должно производиться на металлических вешалках или в металлических шкафчиках.
10.5*. В складских помещениях, приспосабливаемых под защитные сооружения вместимостью 600 чел. и более и используемых для хранения сгораемых материалов и несгораемых в сгораемой таре, следует предусматривать устройство автоматических установок пожаротушения, а также вентиляции, используемой для дымоудаления.
10.6*. При приспособлении под убежища помещений, в которых в мирное время размещаются производства категории В, стоянки легковых автомобилей, склады сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре, следует предусматривать возможность удаления дыма при пожаре с помощью вытяжной системы вентиляции.
Объем удаляемого воздуха должен составлять не менее четырехкратного.
На вытяжной системе вентиляции должен устанавливаться герметический клапан (или утепленная заслонка) с электроприводом, открывание которого должно предусматриваться одновременно с пуском вентилятора.
Пуск вентилятора должен предусматриваться:
а) от пускового устройства в ФВП;
б) от пускового устройства, устанавливаемого у основного входа в убежище, используемого в мирное время;
в) от дымовых извещателей.
Одновременно с пуском вентилятора вытяжной системы вентиляции выключаются вентиляторы и закрываются герметические клапаны на приточных системах вентиляции.
10.7*. Защитные сооружения должны иметь не менее двух входов с шириной двери не менее 0,8 м и высотой двери не менее 1,8 м.
10.8. Выход (вход) из убежища, имеющего ДЭС, через общую лестничную клетку многоэтажного здания допускается предусматривать при условии отделения глухими несгораемыми ограждениями маршей, идущих в подвал, от маршей, идущих на второй и последующие этажи, и устройства обособленного выхода наружу.
10.9*. Помещения машинного зала и запаса топливно-смазочных материалов защищенных ДЭС относить по пожарной опасности к категории В с оборудованием стационарными автоматическими противопожарными установками. Для дымоудаления из помещения ДЭС допускается использовать вытяжной вентилятор ДЭС.
10.10. В убежищах вместимостью 600 чел. и более внутренний водопровод для пожаротушения следует предусматривать в тех случаях, когда это определено требованиями соответствующих глав СНиП в зависимости от назначения помещений в мирное время.
10.11. В защитных сооружениях ввод средств пожаротушения должен предусматриваться через входные проемы, заполняемые в мирное время обычными дверями, согласно п. 2.16 настоящих норм.
10.12. Защитные сооружения в соответствии с их использованием в мирное время должны иметь первичные средства пожаротушения (ручные пенные огнетушители, песок и др.) в количествах, предусмотренных соответствующими типовыми правилами пожарной безопасности.
10.13*. При проектировании убежищ гражданской обороны должна производиться оценка пожарной обстановки и загазованности при массовых пожарах в районе расположения убежища согласно прил. 1*.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2*
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВМЕСТИМОСТИ УБЕЖИЩ ДЛЯ НЕТРАНСПОРТАБЕЛЬНЫХ БОЛЬНЫХ И ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ УЧРЕЖДЕНИЙ ЗДРАВООХРАНЕНИЯ
1. Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных определяется из расчета:
больных - в соответствии с заданием на проектирование, но не более 10 % общей проектной вместимости лечебных учреждений в мирное время;
медицинского персонала: 2 врача, 3 дежурные медицинские сестры (фельдшеры), 4 санитарки, 2 медицинские сестры для операционно-перевязочной и одна медицинская сестра для процедур на 50 нетранспортабельных больных. На каждые последующие 50 больных должно приниматься 50 % указанного количества медицинского персонала;
обслуживающего (технического) персонала: дежурные слесари (2), дизелист, электрик, буфетчица - 5 чел. на убежище.
2. Противорадиационные укрытия в учреждениях здравоохранения следует проектировать:
а) на полный численный состав больных, медицинского и обслуживающего персонала в учреждениях здравоохранения, имеющих в своем составе коечный фонд;
б) на штатную численность медицинского учреждения, не имеющего коечного фонда;
в) на полную численность расчетного состава по плану использования лечебно-оздоровительного учреждения.
Под учреждениями здравоохранения понимаются:
а) имеющие коечный фонд больницы, клиники, госпитали, медсанчасти, родильные дома, диспансеры, профилактории, научно-исследовательские институты без клиник, медицинские учебные заведения, поликлиники, аптеки, химико-фармацевтические производства, санитарно-эпидемиологические и дезинфекционные станции;
б) лечебно-оздоровительные учреждения: пансионаты, дома и базы отдыха, пионерские лагеря.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ УБЕЖИЩ
|
Характеристика внутреннего инженерного оборудования убежищ |
Площадь, м2/чел., при вместимости убежищ, чел. |
|||||
|
150 |
300 |
450 |
600 |
900 |
1200 и более |
|
|
Без автономных (защищенных) систем электроснабжения, водоснабжения и без регенерации воздуха |
0,12 - |
0,12 - |
0,12 - |
- |
- |
- |
|
При наличии ДЭС, но без автономного источника водоснабжения |
- |
- |
0,13 0,16 |
0,13 0,16 |
0,12 0,15 |
0,11 0,13 |
|
С автономными системами электроснабжения, водоснабжения и с кондиционированием воздуха: |
|
|
|
|
|
|
|
а) источники холода - колодезная вода, скважина, вынесенные резервуары |
- |
- |
0,15 0,24 |
0,14 0,23 |
0,13 0,21 |
0,11 0,18 |
|
б) источники холода - фреоновые установки |
- |
- |
0,34 0,4 |
0,3 0,35 |
0,25 0,3 |
0,25 0,3 |
|
в) источники холода - вода в резервуаре на защищенной площади |
- |
- |
0,23 0,3 |
0,23 0,3 |
0,22 0,29 |
0,2 0,25 |
|
Примечание. Над чертой приведены данные для убежищ с двумя режимами вентиляции, под чертой - с тремя. |
||||||
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГИДРОИЗОЛЯЦИИ
Отдельно стоящее убежище, возводимое в водонасыщенном грунте. Уровень грунтовых вод 2 м от поверхности земли.
Сооружение со стенами из бетонных блоков толщиной 0,6 м и перекрытием из сборных плит, свободно опертых на стены и замоноличенных слоем бетона, с засыпкой поверху слоем песчаного грунта толщиной 1 м.
Высота остова сооружения 4 м, расчетный пролет перекрытия l = 3 м. Расчетная динамическая нагрузка 2 кгс/см2 при времени нарастания t менее 6 м×с, Для гидроизоляционного покрытия используется листовой полиэтилен в один слой, приклеенный мастикой БКС. Толщина листа полиэтилена d = 0,15 см, расчетное сопротивление растяжению Rи = 155 кгс/см2 (по табл. 8), модуль деформации Еи = 790 кгс/см2, расчетное сопротивление мастики БКС сдвигу Rм = 17,5 кгс/см2 (по табл. 8) относительное удлинение Îи = 0,2.
1. Определяем ширину возможной трещины, которая возникает в конструкции сооружения под воздействием нагрузки.
Одним из наиболее опасных мест, в которых возможны разрывы гидроизоляционного покрытий при образовании трещин в конструкции, является сопряжение перекрытия со стеной.
Согласно пп. 4.3* и 4.4* настоящих норм, расчет ведем с условием обеспечения полного прогиба перекрытия не более 1/200/ (т. е. К = 1). Зная величину прогиба, размеры пролета и толщину стены, определяем путем графического построения, что ширина трещины будет 0,6 см.
Допустимая величина трещины по условию разрыва или вдавливания гидроизоляционного покрытия из листового полиэтилена равна 0,5 см. Для обеспечения сохранности гидроизоляции перекрытия в данном случае убежище необходимо запроектировать с прогибом не более 1/240 l.
2. Определяем расчетную величину деформации ат, при которой гидроизоляционное покрытие будет деформироваться без разрыва:
где Ки - согласно табл. 7, равно 1;
g - с учетом нагрузки от грунта равно 2,18 кгс/см2;
fи - согласно табл. 9, равно 0,36;
Следовательно, при этой расчетной величине деформации ат = 0,52 см разрыва гидроизоляционного покрытия не произойдет.
3. Проверяем на отрыв гидроизоляции на вертикальных поверхностях при осадке сооружения под воздействием нагрузки.
По условиям работы гидроизоляции на эти воздействия наиболее опасным местом является сопряжение стены с фундаментом, т.е. на отметке 5 м от поверхности земли.
Нормальное давление со стороны грунта на гидроизоляционное покрытие g будет равно сумме динамической нагрузки, действующей на стену, давления грунта и гидростатического давления:
g = 2 + 0,23 + 0,3 = 2,53 кгс/см2;
gfи < Rм
2,53×0,36 < 17,5.
Таким образом, условие соблюдается.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
КОЭФФИЦИЕНТ S ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ СХЕМ ЗАГРУЖЕНИЯ И УСЛОВИЙ НА ОПОРАХ
|
Схема загружения консоли |
Значение коэффициента S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При загружении элемента одновременно по нескольким схемам коэффициент S равен:
где S1 и М1, S2, и М2, Sn и Mn - соответственно коэффициенты S и наибольший изгибающий момент M для каждой схемы загружения. В этом случае в формуле прогиба величина определяется при значении M, равном сумме наибольших изгибающих моментов, определенных для каждой схемы загружения.
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
ПРОТИВОВЗРЫВНЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ УБЕЖИЩ
|
Основные характеристики |
Противовзрывные устройства |
|||
|
МЗС |
УЗС-1 |
УЗС-8 |
УЗС-25 |
|
|
Номинальный расход воздуха, м3/ч |
1500 |
8000 |
8000 |
25 000 |
|
Номинальное аэродинамическое сопротивление, кгс/м2 |
5-25 |
10-15 |
10-15 |
10-15 |
|
Длина, мм |
385 |
649 |
749 |
2197 |
|
Ширина, мм |
345 |
595 |
695 |
815 |
|
Толщина, мм |
305 |
146 |
215 |
360 |
|
Объем расширительной камеры (участка трубопровода) за противовзрывным устройством, м |
0,5 |
2 |
2 |
6 |
|
Примечание. Величина аэродинамического сопротивления зависит от места и способа установки противовзрывных устройств. |
||||
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОРУЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
|
Показатели |
Электроручные вентиляторы |
||
|
ЭРВ-72-2 |
ЭРВ-72-3 |
ЭРВ-600/300 |
|
|
1. Производительность: |
|
|
|
|
по режиму чистой вентиляции, м3/ч |
1000-1650 |
1750-2350 |
600 |
|
по режиму фильтровентиляции, м3/ч |
- |
- |
300 |
|
2. Полный напор, кгс/м2 |
27-20 |
25-20 |
125/60 |
|
3. Диаметр рабочего колеса |
0,95 Dн |
1,05 Dн |
315 мм |
|
4. Электродвигатель: |
|
|
|
|
тип/мощность, кВт |
АОЛ-24-4/0,27 |
4А71А6/0,37 |
4AA63/0,55 |
|
скорость вращения, об/мин |
1400 |
1000 |
3000 |
|
5. Количество работающих при ручном приводе, чел. |
2 |
3 |
2 |
|
6. Вес, кг |
90 |
116 |
55 |
|
Примечание. До черты по поз. 2 указан напор вентилятора ЭРВ-600/300 при режиме фильтровентиляции, после черты - при режиме чистой вентиляции. |
|||
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
КОЭФФИЦИЕНТ ЛОБОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Сх
|
Условия обтекания преграды гидравлическим потоком |
Отношение b/c |
Значение Сх |
|
|
1 |
2 |
|
|
1 |
2,2-2,3 |
|
|
2 |
1,8-2 |
|
|
0,5 |
1,1-1,2 |
|
|
1 |
2,2 |
|
|
1 |
1,3-1,4 |
|
|
1 |
1,4 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 9*
ПРИЛОЖЕНИЕ 10*
ПРИЛОЖЕНИЕ 11*
РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ СВОРНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ УСИЛИЙ РАСПОРА
Динамическая прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепления на концах посредством болтовых или сварных соединений к опорам либо надежные замоноличенные швы между торцевыми опорными сечениями и примыкающими к ним конструкциями (стенами, колоннами), рассчитывается с учетом усилия распора Н по формуле
М £ Мн = RадFа(h0 -0,5хн) +Н(d - fпрн-0,5хн),
где М - момент от нагрузки;
Rад - расчетное динамическое сопротивление арматуры растяжению;
Fа - площадь растянутой арматуры;
h0 - рабочая высота сечения;
хн - высота сжатой зоны нормального сечения элемента с учетом действия усилия Н;
Н - усилие распора, подсчитываемого из условия возможной прочности на срез закреплений болтов или сварных швов либо воздействия продольной силы, принимаемой по пп. 3.6 - 3.9 настоящих норм;
d - расстояние от верхней грани торцевого сечения до точки приложения распорного усилия; при сварных или болтовых соединениях на опорах либо при упоре в жесткие стены расстояние d принимается равным рабочей высоте сечения h0;
fпрн - предельный прогиб, достигаемый элементом к моменту начала раздробления бетона на верхней грани сжатой зоны.
Высоту сжатой зоны хн следует определять по формуле
где Rа.сд - расчетное динамическое сопротивление арматуры сжатию;
F¢а - площадь сжатой арматуры;
Rпрд - расчетная динамическая призменная прочность бетона;
b - ширина прямоугольного сечения.
Предельный прогиб fпрн определяется по формуле
где xб.пр - величина относительного укорочения бетона, равная:
xб.пр = (350 - 200 xн) 10-5;
xн - относительная высота сжатой зоны сечения с учетом действия усилий продольного обжатия (внешней сжимающей силы, усилия предварительного напряжения, распорного усилия), равная:
S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5;
l0 - расчетная длина элемента.
Изгибающий момент Мн, определяемый с учетом распорного усилия, не должен превышать предельный изгибающий момент Мпрд, подсчитанный при граничной относительной высоте сжатой зоны сечения xд.
Предельный изгибающий момент Мпрд, воспринимаемый нормальным сечением, следует определять по формулам:
для прямоугольных сечений
Мпрд = 0,5bh02Rпрд;
для элементов с сечениями, отличными от прямо угольных,
Мпрд = RпрдSR + Rа.сдSa¢,
где SR - статический момент площади сжатого бетона при относительной высоте сечения xRд;
Sa¢ - статический момент площади сжатой арматуры относительно центра тяжести растянутой арматуры;
xRд - граничное значение относительной высоты сжатой зоны, определяемое по п. 4.19 настоящих норм.
ПРИЛОЖЕНИЕ 12*
РАСЧЕТ СТЕН КОМПЛЕКСНОЙ КОНСТРУКЦИИ
Расчет стен комплексной конструкции убежищ производится для сечений, нормальных к их продольной оси. Комплексные конструкции, работающие на изгиб, следует проверять также расчетом на воздействие скалывающих напряжений.
Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, производится, как и в железобетонных конструкциях, в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны кирпичной кладки xкд и ее граничным значением xRдк.
Расчет производится:
при xкд £ xRдк с учетом расчетных динамических сопротивлений арматуры;
при xкд > xRдк учетом напряжений sад, достигаемых в арматуре и определяемых по формуле
Значения xкд определяются из выражения
где h0 - рабочая высота сечения, равная сумме толщин материалов комплексной конструкции за вычетом расстояния от растянутой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры;
хд - высота сжатой зоны комплексного сечения;
Rад - расчетное динамическое сопротивление арматуры растяжению;
m - коэффициент армирования сечения;
Rк.ид - расчетное сопротивление кладки изгибу,
равное:
Rк.ид = 1,25Rк.сКу, (2)
где Rк.с - расчетное сопротивление кирпичной кладки на сжатие, принимаемое согласно СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкции;
Ку - коэффициент динамического упрочнения кладки, принимаемый равным 1,2.
Величина xRкд определяется по формуле
где xQкд - характеристика сжатой зоны кладки, определяемая по формуле
xQкд = 0,85 - 0,0008 Rк.ид. (4)
Расчет прочности нормальных сечений на изгиб производится по формуле
М £ RадFа(h0 - 0,5хд), (5)
где Fа - площадь растянутой арматуры.
Высота сжатой зоны комплексного сечения определяется по формуле
где b - расчетная ширина элемента.
При расчете изгибаемых комплексных конструкций на действие поперечной силы должно соблюдаться условие (при расчете по предельному состоянию Iа)
Q £ 0,45b(Rпрдhб + Rк.идhк), (7)
где hб, hк - толщина железобетона и кирпичной кладки в стене;
Rк.ид - расчетная динамическая призменная прочность бетона (при сжатии).
Если условие (7) не выполняется, то следует либо повышать марку бетона, либо увеличивать толщину железобетонной части сечения.
Допускается производить расчет комплексной конструкции на действие поперечной силы только с учетом толщины железобетонной части стены.
Расчет прочности комплексных конструкций на сдвиг по поверхности контакта кладки и железобетона производится по формуле
Q £ 0,9Rсрдbh0, (8)
где Rсрд - расчетное динамическое сопротивление срезу кладки по перевязанному сечению.
Если условие (8) не соблюдается, то следует принять конструкцию сопряжения кирпичной кладки с железобетоном, обеспечивающую это условие.
ПРИЛОЖЕНИЕ 13*
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАПАСА СЖАТОГО ВОЗДУХА