1. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ.
1.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п.1.1.1.-1.1.4).
1.2. Согласно п.4.62. СНиП 2.04.05 "Отопление, вентиляция и кондиционирование", расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по кратности воздухообмена, А = 8 ч-1, с производительностью вентилятора при Vсв = 500 м3 равной, Vав = 8·500 = 4000 м3·ч-1.
Скорость движения воздуха в помещении, при L = 20 м будет равна: U = 8/3600·20 = 0,044 м·с-1.
1.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.
1.3.1. Масса ксилола, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости и давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменения по данным примера 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п.1.2., 1.3.1., 1.3.2).
1.3.2. Интенсивность испарения разлившейся ЛВЖ рассчитывается по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0<U£0,1 и температуре воздуха, tв=37 °С, коэффициент h = 1,6.
1.3.3. Время полного испарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7)
За расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.
1.3.4. Масса испарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3)
m = 4,525·10-5·109,25·3600 = 17,78 кг
1.4. Средняя концентрация паров ксилола в помещении определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП.
1.4.1. Плотность паров ксилола принимается по данным примера 1, rп = 4,164 кг·м-3.
1.4.2. Масса паров, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)
1.4.3. Средняя концентрация паров, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции
Средняя концентрация паров ксилола в помещении при работе аварийной вентиляции меньше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени. Поэтому проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.5. ВНТП.
1.5. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.5.3.
1.5.1. Концентрация насыщенных паров ксилола
1.5.2. Определение величины С* по формуле С* = j·Сст:
где Сст = 1,932 - определена в примере 1 (см.п.1.5.2).
Значение функции Х по формуле (3.23) при Сн £ С*
Коэффициент Z по номограмме (рис.1), при X = 0,74,
Z = 0,24 < 0,3
1.6. Расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве по формулам (3.16) или (3.17).
1.6.1. Расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, по формулам (3.18), (3.19), (3.20).
1.6.1.1. Предэкспоненциальный множитель в соответствии с п.3.5.2. (при подвижности воздушной среды)
1.6.1.2. Расстояния по осям X, Y, Z равны нулю, так как значения логарифмов в формулах (3.18), (3.19), (3.20) являются отрицательными:
Принимаем окончательно Z = 0.
1.7. Заключение о категории помещения.
1.7.1. Расчетное избыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 и табл.4 ВНТП, помещение краскоприготовительного отделения следует отнести к категории В3 при условии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена A = 8 ч-1, отвечающей требованиям п.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.61-4.67, СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения краскоприготовительного отделения приведены в примере 2 раздела 1 настоящего приложения.
2. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ
2.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 3 раздела 1 настоящего приложения (п.3.1.1.-3.1.4.).
2.2. Согласно п.4.62 СНиП 2.04.05-91 "Отопление, вентиляция и кондиционирование" расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по количеству удаляемых газов из расчета 50 м3·ч-1 на 1 м2 площади пола помещения.
Производительность вентилятора при площади пола сушильно-пропиточного отделения 320 м2 составит: Vав = 50·320 = 16000 м3·ч-1.
Кратность воздухообмена при этом будет равна:
где: 2048 м3 - свободный объем помещения.
Скорость движения воздуха в помещении при L = 32 м составит:
2.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.
2.3.1. Масса лака БТ-99, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости, открытое зеркало испарения и поверхность испарения свежеокрашенных полюсных катушек, а также давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменений по данным примера 3 (п.п.3.2., 3.3.1., 3.3.2).
2.3.2. Интенсивность испарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, определяется по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0<U£0,071 м/с и температуре воздуха, tв = 37 °С, коэффициент h =1,6:
2.3.3. Время полного испарения смеси со всех поверхностей превышает максимальное нормативное. Поэтому за расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.
2.3.4. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей по формуле (3.3)
m = 5,334·10-5·3600·(245,8+1,54+6,28) = 48,66 кг
2.4. Средняя концентрация паров смеси ЛВЖ в помещении определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП.
2.4.1. Плотность паров смеси ЛВЖ принимается по данным примера 3, rп = 4,228 кг·м-3.
2.4.2. Масса паров смеси, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)
2.4.3. Средняя концентрация паров смеси, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции
где 0,491% (об.) - 50% среднего значения нижнего концентрационного предела распространения пламени смеси ксилола и уайт-спирита (см. п.3.4.2. примера 3).
В этом случае проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве.
2.5. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве, в соответствии с п.3.5.3.
2.5.1. Определение коэффициента Z по номограмме (рис.1) дает такой же результат, что и в примере 3, так как параметры, необходимые для расчета, принимаются по данным примера 3 без изменений (п.п.3.5.1.-3.5.5.) Z = 0,23 < 0,3.
2.6. Определение коэффициента Z расчетом по формулам (3.16) или (3.17).
2.6.1. Определение расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров смеси по формулам (3.18.-3.20).
2.6.2. Предэкспоненциальный множитель C0 определяется согласно п.3.5.2. (при подвижности воздушной среды)
2.6.3. Расстояния по осям X, Y, Z равны нулю, так как значение логарифмов в формулах (3.18.-3.20) являются отрицательными
Принимаем Z = 0.
2.7. Заключение о категории помещения.
2.7.1. Расчетное избыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 и табл.4 ВНТП помещение сушильно-пропиточного отделения следует отнести к категории В3 при условии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена A = 8 ч-1, отвечающей требованиям п.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.6.1.-4.6.7. СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения приведены в примере 4 раздела 1 настоящего приложения.
2.8. Предварительная оценка целесообразности и экономической эффективности мероприятий, направленных на снижение категории помещения во взрывопожарной и пожарной опасности.
2.8.1. Отнесение сушильно-пропиточного отделения к категории В3 может быть достигнуто как за счет ограничения площади разлива ЛВЖ до 26 м2 и оборудования аварийной емкостью (пример 4), так и за счет оборудования помещения аварийной вентиляцией (пример 2).
Оба решения с точки зрения взрывобезопасности помещения дают практически одинаковый результат, в частности, отпадает необходимость предусматривать в проекте устройство тамбур-шлюзов, в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91 и СНиП 2.01.02-85.
2.8.2. Оборудование помещения аварийной емкостью (пример 4) более предпочтительно, так как в этом случае, наряду с взрывобезопасностью, решается вопрос о пожарной безопасности, если аварийная емкость и аппараты с открытым зеркалом испарения будут оборудованы автоматической установкой пожаротушения.
1. Определить категорию помещения колесного цеха вагоноремонтного завода. Максимальная пожарная нагрузка на участке размещения колесно-накатных станков размером в плане
S = 5,085·2,45 = 12,5 м2, оборудованных поддонами, вмещающими 250 л турбинного масла (емкость гидробака 250 л). Максимальное расстояние между станками Li = 2,5 м. Площадь поддона равна площади станка в плане. Расстояние от поверхности горения до нижнего пояса ферм H = 12,5 м.
Согласно п.4.1.2. ВНТП за участок размещения удельной ПН принимается площадь поддона равная 12,5 м2. Используя справочные данные табл.1 приложения 3 определяем массу турбинного масла:
G = 0,25·900 = 225 кг; пожарную нагрузку по формуле (4.1)
Q = 225·41,87 = 9420 МДж и удельную ПН по формуле (4.2)
По табл.4 ВНТП определяем категорию помещения В3.
По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:
0,64·g·H2 = 0,64·754·12,52 = 75400 МДж
Количество ПН по формуле (4.1) Q = 9420 МДж не превышает расчетную ПН
9420 < 75400 МДж.,
следовательно категория помещения колесного цеха принимается В3.
2. Определить категорию помещения разборочно-моечного отделения тепловозоремонтного завода, в котором на разборке находится 12 секций тпловозов 2ТЭ10. Максимальное расстояние между ними составляет Li = 5 м; расстояние до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза от уровня головок рельсов, H = 16,2-4,5 = 11,7 м., площадь секции в плане Sпс =57 м2.
Согласно п.4.1.3. ВНТП участок размещения удельной ПН является площадь секции тепловоза. Используя справочные данные табл.2 приложения 1 определяем пожарную нагрузку по формуле (2):
и удельную ПН: МДж·м-2. По табл. 4. ВНТП определяем категорию помещения В3.
По примечанию 2 ВНТП вычисляем расчетную ПН:
0,64·g·H2 = 0,64·472·11,722 = 41352 МДж.
Количество ПН, рассчитанное по формуле (2) Q = 26880, не превышает расчетную: 26880<41352 МДж, следовательно категория помещения разборочно-моечного отделения принимается В3.
3. Определить категорию помещения комплектовочной кладовой площадью 18х3 м и высотой до перекрытия H = 3 м. В кладовой хранится 90 кг резино-технических изделий и 30 кг деталей древесины на площади 10 м2.
Определяем пожарную нагрузку по формуле (4.2) ВНТП, используя данные табл.1 приложения 1:
Согласно табл.4 ВНТП помещение относится к категории В3.
По примечанию 2 определяем расчетную ПН:
0,64·g·H2 = 0,64·343,1·32 = 1976 МДж.
Количество ПН по формуле (4.1) составляет Q = 3431 МДж и превышает расчетную ПН:
3431 > 1976 МДж,
следовательно категория помещения комплектовочной кладовой принимается В2.
4. Определить категорию помещения деревообделочного отделения ВРЗ площадью 1728 м2. Высота помещения до междуэтажного перекрытия H = 7,2 м. Максимальное расстояние между участками размещения ПН из деревянных деталей, заготовок и пиломатериалов составляет Li =6 м.
Максимальная пожарная нагрузка - на участке размещения готовых деталей площадью S=17,5 м2. На участке складируется 10,5 м3 деталей сосновых пород. Используя справочные данные табл.1 приложения 1 определяем массу древесины G = 10,5·500 = 5250 кг и пожарную нагрузку Q = 5250·13,8 = 72450 МДж; удельная ПН по формуле (4.2):
По табл.4 ВНТП определяем категорию помещения деревообделочного отделения В1.
5. Определить категорию помещения столярно-комплектовочного отделения завода по ремонту рефрижераторных вагонов площадью S = 34·10 = 340 м2. Высота помещения до нижнего пояса ферм H = 8,4 м. Максимальное расстояние между участком складирования ТГМ и границей разлива индустриального масла составляет Li = 20 м. Пожарная нагрузка из ТГМ размещается на площади 10 м2. В ее состав входят 68 кг пиломатериалов из сосновой древесины и 14 кг слоистого пластика. Индустриальное масло хранится в емкости объемом 40 л. Площадь разлива, ограниченная бортиками, составляет S = 10 м2. Определяем пожарную нагрузку из ТГМ, используя данные табл.1 приложения 1 по формуле (4.1):
Q = 68·13,8+14·18,7 = 1200 МДж,
удельную ПН по формуле (4.2):
Масса индустриального масла составляет G = 0,04·900 = 36 кг, пожарная нагрузка Q=36·42=1512 МДж
Минимальное значение qкр по табл.6 для сосновой древесины равно 13,9 кВт·м-2.
Предельное расстояние по табл.5 L = 6,5 м. С учетом минимального расстояния от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, при высоте складирования ТГМ h = 0,5 м, предельное расстояние между участками, согласно п.4.5. ВНТП составит Lпр = 6,5+(11-7,9) = 9,6 м < 20 м. Согласно табл.4 и примечанию 1 ВНТП категория помещения столярно-комплектовочного отделения принимается В4.
6. Определить категорию помещения колесного цеха при разливе турбинного масла с максимальной пожарной нагрузкой на участке размещения четырех колесно-накатных станков, не оборудованных местными противопожарными преградами. Площадь участка 100 м2. Остальные исходные данные приведены в примере 1 настоящего приложения.
Площадь разлива турбинного масла в количестве 250 л из аварийного станка в центре участка составит 250 м2. Принимая площадь разлива в форме круга, определяем радиус разлива жидкости:
Следовательно, все станки, находящиеся на участке площадью 100 м2, попадают в зону разлива.
Суммарная масса турбинного масла, согласно п.4.3., составит:
Определяем величину ПН в зоне разлива по формуле 4.1:
Q = 900·41,87 = 37683 МДж.;
Удельная ПН по формуле 4.2. составит:
Согласно п.4.5. помещение колесного цеха не может быть отнесено к категории В4. Поэтому его следует отнести к категории В3, несмотря на то, что максимальная удельная ПН в зоне разлива меньше указанной в табл.4 (150,7 < 181 МДж·м-2).
По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:
0,64·g·H2 = 0,64·150,7·12,52 = 15070 МДж.
Количество ПН, вычисленное по формуле (4.1) Q = 37683 МДж превышает расчетную ПН:
37683 > 15070 МДж
Следовательно, помещение колесного цеха следует отнести к категории В2.
По сравнению с примером 1 (при условии оборудования станков местными противопожарными преградами) категория помещения колесного цеха повышается с В3 до В2.
Пример 6 можно решить, используя график, представленный на рис.2. При этом не нужно определять расчетную ПН по формуле примечания 2 и сравнивать с ПН, рассчитанной но формуле (4.1). Зная площадь размещения максимальной ПН, равную Smax =250 м2, достаточно по графику определить, что этой площади соответствует Нпр =19,8 м, а расстояние от поверхности ПН (разлива жидкости на площади пола) до нижнего пояса ферм, согласно данным примера 6, составляет Н = 12,5 м. Следовательно: Н < Нпр (12,5 < 19,8 м) и, в соответствии с п.4.6, категория помещения колесного цеха должна быть повышена с В3 до В2.
Аналогичную задачу можно решить и для примера 2, согласно которому при удельной ПН g=472 МДж·м-2 категория помещения разборочно-моечного отделения по табл.4 принимается В3. Минимальное расстояние от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза, составляет H = 11,7 м. Площадь секции тепловоза равна Smax =57 м2. Следовательно указанной площади по графику соответствует Нпр =9,4 м. Учитывая, что Н>Нпр (11,7>9,4 м), категория помещения не изменится.
Справочное
№ пп |
Вещество |
Химическая формула |
Молярная масса, кг/моль |
Температура вспышки, °С |
Температура самовоспла- менения, °С |
Константы уравнения Антуана |
Температурный интервал значений |
Нижний концентрационный предел |
Характе- ристики вещества |
Теплота сгорания кДж·кг-1 |
||
|
|
|
|
|
|
А |
В |
СА |
констант уравнения Антуана °С |
распространения пламени СНКПР % |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
1 |
Амилацетат |
С7Н14О2 |
130,196 |
+43 |
+290 |
7,16870 |
1579,510 |
221,365 |
25¸147 |
1,08 |
ЛВЖ |
|
2 |
Амиловый спирт |
С5Н12О |
88,149 |
+48 |
+300 |
7,18246 |
1287,625 |
161,330 |
74¸157 |
1,48 |
ЛВЖ |
34702 |
3 |
Ацетальдегид |
С2Н4О |
44,053 |
-40 |
+172 |
7,19160 |
1093,537 |
233,413 |
-80¸20 |
4,12 |
ГГ |
|
4 |
Ацетон |
С3Н6О |
50,080 |
-18 |
+535 |
7,25058 |
1281,721 |
237,088 |
-15¸93 |
2,91 |
ЛВЖ |
28470 |
5 |
Бензол |
С6Н6 |
78,113 |
-11 |
+534 |
6,48898; 6,98426 |
902,275; 1252,776 |
178,099; 225,178 |
-20¸6 -7¸80 |
1,43 |
ЛВЖ |
38519 |
6 |
Н-бутилацетат |
С6Н12О2 |
116,160 |
+29 |
+330 |
7,00641 |
1340,743 |
199,757 |
0¸100 |
1,43 |
ЛВЖ |
|
7 |
Н-бутиловый спирт |
С4Н10О |
74,122 |
+35 |
+345 |
9,59730 |
2664,684 |
279,638 |
-1¸126 |
1,81 |
ЛВЖ |
33000 |
8 |
Бутилацетат (вторичный) |
С6Н12О2 |
116,160 |
+19 |
+410 |
- |
- |
- |
- |
1,4 |
ЛВЖ |
|
9 |
Бензиловый спирт |
С7Н8О |
108,130 |
+90 |
+400 |
7,93428; 7,58200 |
2130,42; 1904,3 |
218,0; 200,0 |
20¸112; 112¸300 |
1,3 |
ГЖ |
|
10 |
Гексадекан |
С16Н34 |
226,445 |
+128 |
+207 |
6,78749 |
1656,405 |
136,869 |
105¸287 |
0,473 |
ГЖ |
|
11 |
Гексан |
С6Н14 |
86,177 |
-23 |
+234 |
6,87024 |
1166,274 |
223,661 |
-54¸69 |
1,242 |
ЛВЖ |
44800 |
12 |
Н-гексиловый спирт |
С6Н14О |
102,176 |
+60 |
+285 |
7,27800 |
1420,273 |
165,469 |
56¸157 |
1,23 |
ГЖ |
|
13 |
Гептан |
С7Н16 |
100,203 |
-4 |
+223 |
6,95154 |
1295,405 |
219,819 |
-60¸98 |
1,074 |
ЛВЖ |
44900 |
14 |
Глицерин |
С3Н8О3 |
92,094 |
+198 |
+400 |
9,05260 |
3074,220 |
214,712 |
141¸263 |
2,6 |
ГЖ |
16124 |
15 |
Декан |
С10Н22 |
142,284 |
+47 |
+230 |
7,39530 |
1809,975 |
227,700 |
17¸174 |
0,760 |
ЛВЖ |
44400 |
16 |
Дивиниловий эфир |
С4Н6О |
70,091 |
-30 |
+360 |
6,98810 |
1055,259 |
228,589 |
-40¸60 |
1,7 |
ЛВЖ |
|
17 |
Диметил- формамид |
С3Н7ОN |
73,094 |
+53 |
+440 |
7,03446 |
1482,985 |
204,342 |
25¸153 |
2,35 |
ЛВЖ |
|
18 |
Диоксан-1,4 |
С4Н8О2 |
88,106 |
+11 |
+375 |
7,51611 |
1632,425 |
250,725 |
12¸101 |
2,0 |
ЛВЖ |
|
19 |
1,2-дихлорэтан |
С2Н4Cl2 |
98,960 |
+9 |
+413 |
7,66135 |
1640,179 |
259,715 |
-24¸83 |
6,2 |
ЛВЖ |
11000 |
20 |
Диэтиламин |
С4Н11N |
73,138 |
-14 |
+310 |
7,22314 |
1267,557 |
236,329 |
-33¸59 |
1,77 |
ЛВЖ |
|
21 |
Диэтиловый эфир |
С4Н10О |
74,122 |
-41 |
+180 |
6,99790 |
1098,945 |
232,372 |
-60¸35 |
1,7 |
ЛВЖ |
33900 |
22 |
Изобутиловый спирт |
С4Н10О |
74,122 |
+28 |
+364 |
8,70512 |
2058,392 |
245,642 |
-9¸116 |
1,81 |
ЛВЖ |
33000 |
23 |
Изопентан |
C5H12 |
72,150 |
-52 |
+432 |
6,79306 |
1022,551 |
233,493 |
-83¸28 |
1,36 |
ЛВЖ |
45200 |
24 |
Изопропил-бензол |
C9H12 |
120,194 |
+36 |
+424 |
6,93773 |
1460,668 |
207,652 |
3¸153 |
0,93 |
ЛВЖ |
|
25 |
Изопропило-вый спирт |
С3Н8О |
60,096 |
+14 |
+430 |
8,38562 |
1733,00 |
232,380 |
-26¸148 |
2,23 |
ЛВЖ |
30000 |
26 |
М-ксилол |
C8H10 |
106,167 |
+28 |
+530 |
6,58807 |
1906,796 |
234,917 |
20,7¸181 |
1,1 |
ЛВЖ |
40872 |
27 |
О-ксилол |
C8H10 |
106,167 |
+31 |
+464 |
6,28893 |
1575,114 |
223,579 |
-3,8¸144,4 |
1,00 |
ЛВЖ |
40872 |
28 |
n-ксилол |
C8H10 |
106,167 |
+26 |
+528 |
6,25485 |
1537,082 |
223,608 |
-8,1¸138,3 |
1,1 |
ЛВЖ |
40872 |
29 |
Метиловый спирт |
CH4O |
32,042 |
+6 |
+436 |
8,22777 |
1660,454 |
245,818 |
-10¸90 |
6,98 |
ЛВЖ |
19500 |
30 |
Толуол |
C7H8 |
92,140 |
+7 |
+535 |
6,0507 |
1328,171 |
217,713 |
-26,7¸110,6 |
1,27 |
ЛВЖ |
41031 |
31 |
Трихлорэтилен |
C2HCl3 |
131,4 |
+36 |
+380 |
7,02808; 7,4675 |
1315,0; 1675,0 |
230,0; 280,0 |
7¸155; 155¸293 |
12 |
ТГ |
|
32 |
Уксусная кислота |
С3,7Н7,4О3,7 |
111,097 |
+38 |
- |
7,79845 |
1789,908 |
245,908 |
0¸118 |
3,33 |
ЛВЖ |
|
33 |
Хлорбензол |
С6Н5Cl |
112,558 |
+29 |
+637 |
7,26112 |
1607,316 |
235,351 |
-35¸132 |
1,4 |
ЛВЖ |
27130 |
34 |
Этилацетат |
С4Н8О2 |
88,106 |
-3 |
+446 |
6,22672 |
1244,951 |
217,881 |
-15¸75,8 |
2,08 |
ЛВЖ |
|
35 |
Этилбензол |
C8H10 |
106,167 |
+20 |
+431 |
6,35879 |
1590,660 |
229,581 |
-9,8¸136,2 |
1,03 |
ЛВЖ |
40872 |
36 |
Этиловый спирт |
С2Н6О |
46,069 |
+13 |
+400 |
8,68665 |
1918,508 |
252,125 |
-31¸78 |
3,61 |
ЛВЖ |
26900 |
37 |
Этилцеллозольв |
С4Н10О2 |
90,122 |
+40 |
+215 |
8,74133 |
2392,56 |
273,15 |
20¸135 |
1,8 |
ЛВЖ |
|
Краткое содержание:
СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ
МИНИСТЕРСТВА ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ВЕДОМСТВЕННЫЕ НОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ
ПРЕДПРИЯТИЙ И ОБЪЕКТОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА
ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
4. ВЗАМЕН ВНТП 05-89/МПС СССР.
2. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности
4. Методика определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений
объектов железнодорожного транспорта
Критические плотности падающих лучистых потоков qкр
5. Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности
Исходные данные для расчета удельной временной пожарной нагрузки в помещениях
Низшая теплота сгорания и плотность ТГМ, ЛВЖ и ГЖ,
обращающихся в помещениях объектов железнодорожного транспорта
Технические характеристики основных видов подвижного состава (средние значения)
избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторных помещениях
определения категории аккумуляторного помещения
по взрывопожарной и пожарной опасности
определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности
(без учета работы аварийной вентиляции)
определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности
(с учетом работы аварийной вентиляции)
определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений объектов
ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ВЕЩЕСТВ
ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ СМЕСЕЙ И ТЕХНИЧЕСКИХ ПРОДУКТОВ