ВНТП 05-97 
2. примеры. Определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной... ВНТП 05-97 
2. примеры. Определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной...

ВНТП 05-97 => 2. примеры. Определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности. (с учетом работы аварийной...

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Снип ->  ВНТП 05-97 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
текст целиком
 

2. ПРИМЕРЫ

определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

(с учетом работы аварийной вентиляции)

 

1. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ.

1.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п.1.1.1.-1.1.4).

1.2. Согласно п.4.62. СНиП 2.04.05 "Отопление, вентиляция и кондиционирование", расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по кратности воздухообмена, А = 8 ч-1, с производительностью вентилятора при Vсв = 500 м3 равной, Vав = 8·500 = 4000 м3·ч-1.

Скорость движения воздуха в помещении, при L = 20 м будет равна: U = 8/3600·20 = 0,044 м·с-1.

1.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.

1.3.1. Масса ксилола, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости и давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменения по данным примера 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п.1.2., 1.3.1., 1.3.2).

1.3.2. Интенсивность испарения разлившейся ЛВЖ рассчитывается по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0<U£0,1 и температуре воздуха, tв=37 °С, коэффициент h = 1,6.

кг·м-2·с-1

1.3.3. Время полного испарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7)

За расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.

1.3.4. Масса испарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3)

m = 4,525·10-5·109,25·3600 = 17,78 кг

1.4. Средняя концентрация паров ксилола в помещении определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП.

1.4.1. Плотность паров ксилола принимается по данным примера 1, rп = 4,164 кг·м-3.

1.4.2. Масса паров, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)

кг

1.4.3. Средняя концентрация паров, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции

(об.) < (0,5СНКПР =1% (об.))

Средняя концентрация паров ксилола в помещении при работе аварийной вентиляции меньше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени. Поэтому проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.5. ВНТП.

1.5. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.5.3.

1.5.1. Концентрация насыщенных паров ксилола

(об.)

1.5.2. Определение величины С* по формуле С* = j·Сст:

С* = 1,9·1,932 = 3,67

где Сст = 1,932 - определена в примере 1 (см.п.1.5.2).

Значение функции Х по формуле (3.23) при Сн £ С*

Коэффициент Z по номограмме (рис.1), при X = 0,74,

Z = 0,24 < 0,3

1.6. Расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве по формулам (3.16) или (3.17).

1.6.1. Расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, по формулам (3.18), (3.19), (3.20).

1.6.1.1. Предэкспоненциальный множитель в соответствии с п.3.5.2. (при подвижности воздушной среды)

(об.)

1.6.1.2. Расстояния по осям X, Y, Z равны нулю, так как значения логарифмов в формулах (3.18), (3.19), (3.20) являются отрицательными:

Принимаем окончательно Z = 0.

1.7. Заключение о категории помещения.

1.7.1. Расчетное избыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 и табл.4 ВНТП, помещение краскоприготовительного отделения следует отнести к категории В3 при условии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена A = 8 ч-1, отвечающей требованиям п.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.61-4.67, СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения краскоприготовительного отделения приведены в примере 2 раздела 1 настоящего приложения.

 

2. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ

2.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 3 раздела 1 настоящего приложения (п.3.1.1.-3.1.4.).

2.2. Согласно п.4.62 СНиП 2.04.05-91 "Отопление, вентиляция и кондиционирование" расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по количеству удаляемых газов из расчета 50 м3·ч-1 на 1 м2 площади пола помещения.

Производительность вентилятора при площади пола сушильно-пропиточного отделения 320 м2 составит: Vав = 50·320 = 16000 м3·ч-1.

Кратность воздухообмена при этом будет равна:

ч-1

где: 2048 м3 - свободный объем помещения.

Скорость движения воздуха в помещении при L = 32 м составит:

м·с-1

2.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.

2.3.1. Масса лака БТ-99, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости, открытое зеркало испарения и поверхность испарения свежеокрашенных полюсных катушек, а также давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменений по данным примера 3 (п.п.3.2., 3.3.1., 3.3.2).

2.3.2. Интенсивность испарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, определяется по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0<U£0,071 м/с и температуре воздуха, tв = 37 °С, коэффициент h =1,6:

кг·м-2·с-1

2.3.3. Время полного испарения смеси со всех поверхностей превышает максимальное нормативное. Поэтому за расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.

2.3.4. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей по формуле (3.3)

m = 5,334·10-5·3600·(245,8+1,54+6,28) = 48,66 кг

2.4. Средняя концентрация паров смеси ЛВЖ в помещении определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП.

2.4.1. Плотность паров смеси ЛВЖ принимается по данным примера 3, rп = 4,228 кг·м-3.

2.4.2. Масса паров смеси, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)

кг

2.4.3. Средняя концентрация паров смеси, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции

(об.)

где 0,491% (об.) - 50% среднего значения нижнего концентрационного предела распространения пламени смеси ксилола и уайт-спирита (см. п.3.4.2. примера 3).

В этом случае проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве.

2.5. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве, в соответствии с п.3.5.3.

2.5.1. Определение коэффициента Z по номограмме (рис.1) дает такой же результат, что и в примере 3, так как параметры, необходимые для расчета, принимаются по данным примера 3 без изменений (п.п.3.5.1.-3.5.5.) Z = 0,23 < 0,3.

2.6. Определение коэффициента Z расчетом по формулам (3.16) или (3.17).

2.6.1. Определение расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров смеси по формулам (3.18.-3.20).

2.6.2. Предэкспоненциальный множитель C0 определяется согласно п.3.5.2. (при подвижности воздушной среды)

(об.)

2.6.3. Расстояния по осям X, Y, Z равны нулю, так как значение логарифмов в формулах (3.18.-3.20) являются отрицательными

Принимаем Z = 0.

2.7. Заключение о категории помещения.

2.7.1. Расчетное избыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 и табл.4 ВНТП помещение сушильно-пропиточного отделения следует отнести к категории В3 при условии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена A = 8 ч-1, отвечающей требованиям п.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.6.1.-4.6.7. СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения приведены в примере 4 раздела 1 настоящего приложения.

2.8. Предварительная оценка целесообразности и экономической эффективности мероприятий, направленных на снижение категории помещения во взрывопожарной и пожарной опасности.

2.8.1. Отнесение сушильно-пропиточного отделения к категории В3 может быть достигнуто как за счет ограничения площади разлива ЛВЖ до 26 м2 и оборудования аварийной емкостью (пример 4), так и за счет оборудования помещения аварийной вентиляцией (пример 2).

Оба решения с точки зрения взрывобезопасности помещения дают практически одинаковый результат, в частности, отпадает необходимость предусматривать в проекте устройство тамбур-шлюзов, в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91 и СНиП 2.01.02-85.

2.8.2. Оборудование помещения аварийной емкостью (пример 4) более предпочтительно, так как в этом случае, наряду с взрывобезопасностью, решается вопрос о пожарной безопасности, если аварийная емкость и аппараты с открытым зеркалом испарения будут оборудованы автоматической установкой пожаротушения.

 

3. ПРИМЕРЫ

определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений объектов

железнодорожного транспорта

 

1. Определить категорию помещения колесного цеха вагоноремонтного завода. Максимальная пожарная нагрузка на участке размещения колесно-накатных станков размером в плане

S = 5,085·2,45 = 12,5 м2, оборудованных поддонами, вмещающими 250 л турбинного масла (емкость гидробака 250 л). Максимальное расстояние между станками Li = 2,5 м. Площадь поддона равна площади станка в плане. Расстояние от поверхности горения до нижнего пояса ферм H = 12,5 м.

Согласно п.4.1.2. ВНТП за участок размещения удельной ПН принимается площадь поддона равная 12,5 м2. Используя справочные данные табл.1 приложения 3 определяем массу турбинного масла:

G = 0,25·900 = 225 кг; пожарную нагрузку по формуле (4.1)

Q = 225·41,87 = 9420 МДж и удельную ПН по формуле (4.2)

МДж·м-2

По табл.4 ВНТП определяем категорию помещения В3.

По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:

0,64·g·H2 = 0,64·754·12,52 = 75400 МДж

Количество ПН по формуле (4.1) Q = 9420 МДж не превышает расчетную ПН

9420 < 75400 МДж.,

следовательно категория помещения колесного цеха принимается В3.

2. Определить категорию помещения разборочно-моечного отделения тепловозоремонтного завода, в котором на разборке находится 12 секций тпловозов 2ТЭ10. Максимальное расстояние между ними составляет Li = 5 м; расстояние до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза от уровня головок рельсов, H = 16,2-4,5 = 11,7 м., площадь секции в плане Sпс =57 м2.

Согласно п.4.1.3. ВНТП участок размещения удельной ПН является площадь секции тепловоза. Используя справочные данные табл.2 приложения 1 определяем пожарную нагрузку по формуле (2):

МДж

и удельную ПН: МДж·м-2. По табл. 4. ВНТП определяем категорию помещения В3.

По примечанию 2 ВНТП вычисляем расчетную ПН:

0,64·g·H2 = 0,64·472·11,722 = 41352 МДж.

Количество ПН, рассчитанное по формуле (2) Q = 26880, не превышает расчетную: 26880<41352 МДж, следовательно категория помещения разборочно-моечного отделения принимается В3.

3. Определить категорию помещения комплектовочной кладовой площадью 18х3 м и высотой до перекрытия H = 3 м. В кладовой хранится 90 кг резино-технических изделий и 30 кг деталей древесины на площади 10 м2.

Определяем пожарную нагрузку по формуле (4.2) ВНТП, используя данные табл.1 приложения 1:

МДж·м-2

Согласно табл.4 ВНТП помещение относится к категории В3.

По примечанию 2 определяем расчетную ПН:

0,64·g·H2 = 0,64·343,1·32 = 1976 МДж.

Количество ПН по формуле (4.1) составляет Q = 3431 МДж и превышает расчетную ПН:

3431 > 1976 МДж,

следовательно категория помещения комплектовочной кладовой принимается В2.

4. Определить категорию помещения деревообделочного отделения ВРЗ площадью 1728 м2. Высота помещения до междуэтажного перекрытия H = 7,2 м. Максимальное расстояние между участками размещения ПН из деревянных деталей, заготовок и пиломатериалов составляет Li =6 м.

Максимальная пожарная нагрузка - на участке размещения готовых деталей площадью S=17,5 м2. На участке складируется 10,5 м3 деталей сосновых пород. Используя справочные данные табл.1 приложения 1 определяем массу древесины G = 10,5·500 = 5250 кг и пожарную нагрузку Q = 5250·13,8 = 72450 МДж; удельная ПН по формуле (4.2):

МДж·м-2.

По табл.4 ВНТП определяем категорию помещения деревообделочного отделения В1.

5. Определить категорию помещения столярно-комплектовочного отделения завода по ремонту рефрижераторных вагонов площадью S = 34·10 = 340 м2. Высота помещения до нижнего пояса ферм H = 8,4 м. Максимальное расстояние между участком складирования ТГМ и границей разлива индустриального масла составляет Li = 20 м. Пожарная нагрузка из ТГМ размещается на площади 10 м2. В ее состав входят 68 кг пиломатериалов из сосновой древесины и 14 кг слоистого пластика. Индустриальное масло хранится в емкости объемом 40 л. Площадь разлива, ограниченная бортиками, составляет S = 10 м2. Определяем пожарную нагрузку из ТГМ, используя данные табл.1 приложения 1 по формуле (4.1):

Q = 68·13,8+14·18,7 = 1200 МДж,

удельную ПН по формуле (4.2):

МДж·м-2.

Масса индустриального масла составляет G = 0,04·900 = 36 кг, пожарная нагрузка Q=36·42=1512 МДж

Удельная ПН МДж·м-2.

Минимальное значение qкр по табл.6 для сосновой древесины равно 13,9 кВт·м-2.

Предельное расстояние по табл.5 L = 6,5 м. С учетом минимального расстояния от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, при высоте складирования ТГМ h = 0,5 м, предельное расстояние между участками, согласно п.4.5. ВНТП составит Lпр = 6,5+(11-7,9) = 9,6 м < 20 м. Согласно табл.4 и примечанию 1 ВНТП категория помещения столярно-комплектовочного отделения принимается В4.

6. Определить категорию помещения колесного цеха при разливе турбинного масла с максимальной пожарной нагрузкой на участке размещения четырех колесно-накатных станков, не оборудованных местными противопожарными преградами. Площадь участка 100 м2. Остальные исходные данные приведены в примере 1 настоящего приложения.

Площадь разлива турбинного масла в количестве 250 л из аварийного станка в центре участка составит 250 м2. Принимая площадь разлива в форме круга, определяем радиус разлива жидкости:

м.

Следовательно, все станки, находящиеся на участке площадью 100 м2, попадают в зону разлива.

Суммарная масса турбинного масла, согласно п.4.3., составит:

кг.

Определяем величину ПН в зоне разлива по формуле 4.1:

Q = 900·41,87 = 37683 МДж.;

Удельная ПН по формуле 4.2. составит:

МДж·м-2

Согласно п.4.5. помещение колесного цеха не может быть отнесено к категории В4. Поэтому его следует отнести к категории В3, несмотря на то, что максимальная удельная ПН в зоне разлива меньше указанной в табл.4 (150,7 < 181 МДж·м-2).

По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:

0,64·g·H2 = 0,64·150,7·12,52 = 15070 МДж.

Количество ПН, вычисленное по формуле (4.1) Q = 37683 МДж превышает расчетную ПН:

37683 > 15070 МДж

Следовательно, помещение колесного цеха следует отнести к категории В2.

По сравнению с примером 1 (при условии оборудования станков местными противопожарными преградами) категория помещения колесного цеха повышается с В3 до В2.

Пример 6 можно решить, используя график, представленный на рис.2. При этом не нужно определять расчетную ПН по формуле примечания 2 и сравнивать с ПН, рассчитанной но формуле (4.1). Зная площадь размещения максимальной ПН, равную Smax =250 м2, достаточно по графику определить, что этой площади соответствует Нпр =19,8 м, а расстояние от поверхности ПН (разлива жидкости на площади пола) до нижнего пояса ферм, согласно данным примера 6, составляет Н = 12,5 м. Следовательно: Н < Нпр (12,5 < 19,8 м) и, в соответствии с п.4.6, категория помещения колесного цеха должна быть повышена с В3 до В2.

Аналогичную задачу можно решить и для примера 2, согласно которому при удельной ПН g=472 МДж·м-2 категория помещения разборочно-моечного отделения по табл.4 принимается В3. Минимальное расстояние от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза, составляет H = 11,7 м. Площадь секции тепловоза равна Smax =57 м2. Следовательно указанной площади по графику соответствует Нпр =9,4 м. Учитывая, что Н>Нпр (11,7>9,4 м), категория помещения не изменится.

 


ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Справочное

 

ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ВЕЩЕСТВ

 

пп

Вещество

Химическая формула

Молярная масса, кг/моль

Температура вспышки, °С

Температура самовоспла-

менения, °С

Константы уравнения Антуана

Температурный интервал значений

Нижний концентрационный предел

Характе-

ристики вещества

Теплота сгорания кДж·кг-1

 

 

 

 

 

 

А

В

СА

констант уравнения Антуана °С

распространения пламени СНКПР %

 

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

1

Амилацетат

С7Н14О2

130,196

+43

+290

7,16870

1579,510

221,365

25¸147

1,08

ЛВЖ

 

2

Амиловый спирт

С5Н12О

88,149

+48

+300

7,18246

1287,625

161,330

74¸157

1,48

ЛВЖ

34702

3

Ацетальдегид

С2Н4О

44,053

-40

+172

7,19160

1093,537

233,413

-80¸20

4,12

ГГ

 

4

Ацетон

С3Н6О

50,080

-18

+535

7,25058

1281,721

237,088

-15¸93

2,91

ЛВЖ

28470

5

Бензол

С6Н6

78,113

-11

+534

6,48898;

6,98426

902,275;

1252,776

178,099;

225,178

-20¸6

-7¸80

1,43

ЛВЖ

38519

6

Н-бутилацетат

С6Н12О2

116,160

+29

+330

7,00641

1340,743

199,757

0¸100

1,43

ЛВЖ

 

7

Н-бутиловый спирт

С4Н10О

74,122

+35

+345

9,59730

2664,684

279,638

-1¸126

1,81

ЛВЖ

33000

8

Бутилацетат (вторичный)

С6Н12О2

116,160

+19

+410

-

-

-

-

1,4

ЛВЖ

 

9

Бензиловый спирт

С7Н8О

108,130

+90

+400

7,93428;

7,58200

2130,42;

1904,3

218,0;

200,0

20¸112;

112¸300

1,3

ГЖ

 

10

Гексадекан

С16Н34

226,445

+128

+207

6,78749

1656,405

136,869

105¸287

0,473

ГЖ

 

11

Гексан

С6Н14

86,177

-23

+234

6,87024

1166,274

223,661

-54¸69

1,242

ЛВЖ

44800

12

Н-гексиловый спирт

С6Н14О

102,176

+60

+285

7,27800

1420,273

165,469

56¸157

1,23

ГЖ

 

13

Гептан

С7Н16

100,203

-4

+223

6,95154

1295,405

219,819

-60¸98

1,074

ЛВЖ

44900

14

Глицерин

С3Н8О3

92,094

+198

+400

9,05260

3074,220

214,712

141¸263

2,6

ГЖ

16124

15

Декан

С10Н22

142,284

+47

+230

7,39530

1809,975

227,700

17¸174

0,760

ЛВЖ

44400

16

Дивиниловий эфир

С4Н6О

70,091

-30

+360

6,98810

1055,259

228,589

-40¸60

1,7

ЛВЖ

 

17

Диметил-

формамид

С3Н7ОN

73,094

+53

+440

7,03446

1482,985

204,342

25¸153

2,35

ЛВЖ

 

18

Диоксан-1,4

С4Н8О2

88,106

+11

+375

7,51611

1632,425

250,725

12¸101

2,0

ЛВЖ

 

19

1,2-дихлорэтан

С2Н4Cl2

98,960

+9

+413

7,66135

1640,179

259,715

-24¸83

6,2

ЛВЖ

11000

20

Диэтиламин

С4Н11N

73,138

-14

+310

7,22314

1267,557

236,329

-33¸59

1,77

ЛВЖ

 

21

Диэтиловый эфир

С4Н10О

74,122

-41

+180

6,99790

1098,945

232,372

-60¸35

1,7

ЛВЖ

33900

22

Изобутиловый спирт

С4Н10О

74,122

+28

+364

8,70512

2058,392

245,642

-9¸116

1,81

ЛВЖ

33000

23

Изопентан

C5H12

72,150

-52

+432

6,79306

1022,551

233,493

-83¸28

1,36

ЛВЖ

45200

24

Изопропил-бензол

C9H12

120,194

+36

+424

6,93773

1460,668

207,652

3¸153

0,93

ЛВЖ

 

25

Изопропило-вый спирт

С3Н8О

60,096

+14

+430

8,38562

1733,00

232,380

-26¸148

2,23

ЛВЖ

30000

26

М-ксилол

C8H10

106,167

+28

+530

6,58807

1906,796

234,917

20,7¸181

1,1

ЛВЖ

40872

27

О-ксилол

C8H10

106,167

+31

+464

6,28893

1575,114

223,579

-3,8¸144,4

1,00

ЛВЖ

40872

28

n-ксилол

C8H10

106,167

+26

+528

6,25485

1537,082

223,608

-8,1¸138,3

1,1

ЛВЖ

40872

29

Метиловый спирт

CH4O

32,042

+6

+436

8,22777

1660,454

245,818

-10¸90

6,98

ЛВЖ

19500

30

Толуол

C7H8

92,140

+7

+535

6,0507

1328,171

217,713

-26,7¸110,6

1,27

ЛВЖ

41031

31

Трихлорэтилен

C2HCl3

131,4

+36

+380

7,02808;

7,4675

1315,0;

1675,0

230,0;

280,0

7¸155;

155¸293

12

ТГ

 

32

Уксусная кислота

С3,7Н7,4О3,7

111,097

+38

-

7,79845

1789,908

245,908

0¸118

3,33

ЛВЖ

 

33

Хлорбензол

С6Н5Cl

112,558

+29

+637

7,26112

1607,316

235,351

-35¸132

1,4

ЛВЖ

27130

34

Этилацетат

С4Н8О2

88,106

-3

+446

6,22672

1244,951

217,881

-15¸75,8

2,08

ЛВЖ

 

35

Этилбензол

C8H10

106,167

+20

+431

6,35879

1590,660

229,581

-9,8¸136,2

1,03

ЛВЖ

40872

36

Этиловый спирт

С2Н6О

46,069

+13

+400

8,68665

1918,508

252,125

-31¸78

3,61

ЛВЖ

26900

37

Этилцеллозольв

С4Н10О2

90,122

+40

+215

8,74133

2392,56

273,15

20¸135

1,8

ЛВЖ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1
2
3
4
5
6
7
8
9
текст целиком

 

Краткое содержание:

ВНТП 05-97

СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

МИНИСТЕРСТВА ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ВЕДОМСТВЕННЫЕ НОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ

ПРЕДПРИЯТИЙ И ОБЪЕКТОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРЕДИСЛОВИЕ

4. ВЗАМЕН ВНТП 05-89/МПС СССР.

1. Общие положения

2. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

Таблица 1

3. Методика определения категорий помещений объектов железнодорожного транспорта по взрывопожарной и пожарной опасности, в которых находятся (обращаются) легковоспламеняющиеся и горючие жидкости (ЛВЖ и ГЖ)

Таблица 2

Таблица 3

К2 = Т / 3600;

4. Методика определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений

объектов железнодорожного транспорта

Таблица 4

Таблица 5

Рекомендуемые значения предельных расстояний (lпр) в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков (qкр)

Таблица 6

Критические плотности падающих лучистых потоков qкр

5. Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

Исходные данные для расчета удельной временной пожарной нагрузки в помещениях

Таблица 1

Низшая теплота сгорания и плотность ТГМ, ЛВЖ и ГЖ,

обращающихся в помещениях объектов железнодорожного транспорта

Таблица 2

Технические характеристики основных видов подвижного состава (средние значения)

ПЕРЕЧЕНЬ

РАСЧЕТ

избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторных помещениях

К = А · Т+1

ПРИМЕР

определения категории аккумуляторного помещения

по взрывопожарной и пожарной опасности

1. ПРИМЕРЫ

определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

(без учета работы аварийной вентиляции)

С* = 1,9 · 1,932 =3,67

2. ПРИМЕРЫ

определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

(с учетом работы аварийной вентиляции)

С* = 1,9·1,932 = 3,67

3. ПРИМЕРЫ

определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений объектов

железнодорожного транспорта

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ВЕЩЕСТВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ СМЕСЕЙ И ТЕХНИЧЕСКИХ ПРОДУКТОВ

ПЕРЕЧЕНЬ

руководящих и рекомендуемых справочных материалов

СОДЕРЖАНИЕ

Рейтинг@Mail.ru