СНиП 2.04.02-84 
Стабилизационная обработка воды, . Обработка ингибиторами для устранения... СНиП 2.04.02-84 
Стабилизационная обработка воды, . Обработка ингибиторами для устранения...

СНиП 2.04.02-84 => Стабилизационная обработка воды, . Обработка ингибиторами для устранения коррозии стальных. И чугунных труб. Рис. 1....

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Снип ->  СНиП 2.04.02-84 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
текст целиком
 

СТАБИЛИЗАЦИОННАЯ ОБРАБОТКА ВОДЫ,

ОБРАБОТКА ИНГИБИТОРАМИ ДЛЯ УСТРАНЕНИЯ КОРРОЗИИ СТАЛЬНЫХ

И ЧУГУННЫХ ТРУБ

 

1. При отсутствии данных технологических анализов стабильность воды допускается определять по индексу насыщения карбонатом кальция J

 

J = рН0 - рНs, (1)

 

где рН0 - водородный показатель, измеренный с помощью рН-метра;

рНs - водородный показатель в условиях насыщения воды карбонатом кальция, определяемый по номограмме рис. 1, исходя из значений содержания кальция ССа, общего солесодержания Р, щелочности Щ и температуры воды t.

2. Для защиты металлических труб от коррозии и образования бугристых коррозионных отложений стабилизационную обработку воды следует предусматривать при индексе насыщения менее 0,3 более трех месяцев в году.

При определении необходимости стабилизационной обработки воды надлежит учитывать изменение ее качества в результате предшествующей обработки (коагулирования, умягчения, аэрации и т.п.).

3. Для вод, подвергаемых обработке минеральными коагулянтами (сернокислым алюминием, хлорным железом и т.п.), при подсчете индекса насыщения следует учитывать снижение рН и щелочности воды вследствие добавления в нее коагулянта.

Щелочность воды после коагулирования Щк, мг-экв/л, следует определять по формуле

 

Щк = Щ0 - Дк/ек, (2)

 

где Щ0 - щелочность исходной воды (до коагулирования), мг-экв/л;

Дк -доза коагулянта в расчете на безводный продукт, мг/л;

ек - эквивалентная масса безводного вещества коагулянта, мг/мг-экв, принимаемая согласно п. 6.19.

Количество свободной двуокиси углерода в воде после коагулирования следует определять по номограмме рис. 2 при известной величине рН коагулированной воды, а при неизвестном рН по формуле

 

(СО2)св = (СО2)0 + 44Дк/ек, (3)

 

где (СО2)0 - концентрация двуокиси углерода в исходной воде до коагулирования, мг/л.

При известном значении (СО2)св по номограмме рис. 2 определяется величина рН воды после обработки коагулянтом.

4. При положительном индексе насыщения для предупреждения зарастания труб карбонатом кальция воду следует обрабатывать кислотой (серной или соляной), гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия.

 

 

Рис. 1. Номограмма для определения рН насыщения воды карбонатом кальция (рНs)

 

Пример. Дано: ССа = 100 мг/л; Щ = 2 мг-экв/л; Р = 3 г/л; t = 40 °С.

Ответ: рНs = 7,47

 

 

Рис. 2. Номограмма для определения концентрации свободной двуокиси углерода в природной воде (или рН)

 

Пример. Дано: рН = 7, Р = 1 г/л; Щ = 1 мг-экв/л; t = 80 °С.

Ответ: (СО2)св = 9,1 мг/л

 

Дозу кислоты Дкис, мг/л, (в расчете на товарный продукт) следует определять по формуле

 

Дкис = 100aкисЩекис/Скис, (4)

 

где aкис - коэффициент, определяемый по номограмме рис. 3;

Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки, мг-экв/л;

екис - эквивалентная масса кислоты, мг/мг-экв (для серной кислоты - 49, для соляной кислоты - 36,5);

Скис - содержание активной части в товарной кислоте, %.

Дозу гексаметафосфата или триполифосфата натрия (в расчете на Р2О5) надлежит принимать:

для хозяйственно-питьевых водопроводов - не более 2,5 мг/л (3,5 мг/л в расчете на РО4);

для производственных водопроводов - до 4 мг/л.

 

Рис. 3. Номограмма для определения коэффициента aкис

при расчете дозы кислоты

 

5. При отрицательном индексе насыщения воды карбонатом кальция для получения стабильной воды следует предусматривать ее обработку щелочными реагентами (известью, содой или этими реагентами совместно), гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия.

Дозу извести следует определять по формуле

 

Ди = 28bиКtЩ, (5)

 

где Ди -доза извести, мг/л, в расчете на СаО;

bи - коэффициент, определяемый по номограмме рис. 4 в зависимости от рН воды (до стабилизационной обработки) и индекса насыщения J;

Кt - коэффициент, зависящий от температуры воды: при t = 20 °С - Кt = 1, при t = 50 °С - Кt = 1,3;

Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки, мг-экв/л.

 

 

Рис. 4. Номограмма для определения коэффициента bи

при расчете дозы щелочи

 

Дозу соды в расчете на Nа2СО3, мг/л, надлежит принимать в 3-3,5 раза больше дозы извести в расчете на СаО, мг/л.

Если по формуле (5) доза извести Ди/28, мг-экв/л, получается больше величины dщ, мг-экв/л, определяемой по формуле

 

(6)

 

то в воду кроме извести в количестве dщ, мг-экв/л, следует вводить также соду, дозу которой Дс, мг/л, надлежит определять по формуле

 

Дс = (Ди/28 - dщ)100. (7)

 

Следует предусматривать возможность одновременно с введением щелочных реагентов дозировать гексаметафосфат или триполифосфат натрия дозой 0,5-1,5 мг/л (в расчете на Р2О5) для повышения степени равномерности распределения защитной карбонатной пленки по длине трубопроводов.

При проектировании систем обработки воды гексаметафосфатом натрия или триполифосфатом натрия (без щелочных реагентов) для борьбы с коррозией стальных и чугунных труб производственных водопроводов следует предусматривать дозы этих реагентов 5-10 мг/л (в расчете на Р2О5). Для хозяйственно-питьевых водопроводов дозы указанных реагентов не должны превышать 2,5 мг/л в расчете на Р2О5.

В случаях обработки воды гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия без щелочных реагентов при вводе в эксплуатацию участков новых трубопроводов для снижения интенсивности коррозии следует предусматривать заполнение их на 2-3 сут раствором гексаметафосфата или триполифосфата натрия концентрацией 100 мг/л (в расчете на Р2О5) с последующим сбросом этого раствора и промывкой трубопроводов водой с дозами указанных реагентов (в расчете на Р2О5): 5-10 мг/л - для производственных водопроводов и 2,5 мг/л - для хозяйственно-питьевых водопроводов.

6. Приготовление растворов гексаметафосфата и триполифосфата натрия для обработки воды должно производиться в растворорасходных баках с антикоррозионной защитой. Концентрацию растворов надлежит принимать от 0,5 до 3 % в расчете на товарные продукты, при этом продолжительность растворения с применением механических мешалок или сжатого воздуха - 4 ч при температуре воды 20 °С и 2 ч при температуре 50 °С.

7. При стабилизационной обработке воды следует предусматривать возможность введения щелочных реагентов в смеситель, перед фильтрами и в фильтрованную воду перед вторичным хлорированием.

При введении реагента перед фильтрами и в фильтрованную воду должна быть обеспечена высокая степень очистки щелочных реагентов и их растворов. Приготовление известкового молока и раствора соды и их дозирование следует предусматривать согласно пп. 6.34-6.39

Введение щелочных реагентов перед смесителями и фильтрами допускается производить в тех случаях, когда это не ухудшает эффекта очистки воды (в частности, снижения цветности).

8. Для формирования защитной пленки карбоната кальция на внутренней поверхности трубопровода в первый период его эксплуатации надлежит предусматривать возможность увеличения доз щелочных реагентов по сравнению с определяемыми по формулам (6) и (7) в два раза, а в дальнейшем длительно на 10-20 % больше определяемой по тем же формулам.

9. Уточнение доз щелочных реагентов, а также продолжительности периода формирования защитной карбонатной пленки производится в процессе эксплуатации трубопровода на основе проведения технологических и химических анализов воды, а также наблюдений за индикаторами коррозии. Этими наблюдениями определяется также целесообразность поддержания небольшого пересыщения воды карбонатом кальция после начального периода формирования защитной карбонатной пленки на стенках труб.

10. При формировании защитной карбонатной пленки в трубопроводах систем хозяйственно-питьевого водоснабжения значение рН обработанной щелочными реагентами воды не должно превышать величины, допускаемой ГОСТ 2874-82.

11. Проектирование стабилизационной обработки маломинерализованных вод с содержанием кальция менее 20-30 мг/л и щелочностью 1-1,5 мг-экв/л следует производить только на основе предпроектных технологических изысканий. При необходимости повышения концентраций в воде кальция Са2+ и гидрокарбонатов (НСО3) следует предусматривать совместную обработку воды двуокисью углерода (СО2) и известью.

 

 

Приложение 6

Рекомендуемое

 

ФТОРИРОВАНИЕ ВОДЫ

 

1. В качестве реагентов для фторирования воды следует применять кремнефтористый натрий, фтористый натрий, кремнефтористый аммоний, кремнефтористоводородную кислоту.

 

Примечание. При обосновании допускается по согласованию с Главным санитарно-эпидемиологическим управлением Минздрава СССР применение других фторсодержащих реагентов.

 

2. Дозу реагентов Дф, г/м3, надлежит определять по формуле

 

Дф = 104 (mфаф - Ф)/КфСф, (1)

 

где mф - коэффициент, зависящий от места ввода реагента в обрабатываемую воду, принимаемый при вводе в чистую воду - 1, при вводе перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды - 1,1;

аф - необходимое содержание фтора в обрабатываемой воде в зависимости от климатического района расположения населенного пункта, устанавливаемое органами санитарно-эпидемиологической службы, г/м3;

Ф - содержание фтора в исходной воде, г/м3.

Кф - содержание фтора в чистом реагенте, %, принимаемое для натрия кремнефтористого - 61, для натрия фтористого - 45, для аммония кремнефтористого - 64, для кислоты кремнефтористоводородной - 79;

Сф - содержание чистого реагента в товарном продукте, %.

3. Ввод фторсодержащих реагентов надлежит предусматривать, как правило, в чистую воду перед ее обеззараживанием. Допускается введение фторсодержащих реагентов перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды.

4. При использовании кремнефтористого натрия следует принимать технологические схемы с приготовлением ненасыщенного раствора реагента в расходных баках или насыщенного раствора реагента в сатураторах одинарного насыщения.

При применении фтористого натрия, кремнефтористого аммония и кремнефтористоводородной кислоты следует принимать технологические схемы с приготовлением, ненасыщенного раствора в расходных баках.

Для порошкообразных реагентов допускается применение схем с сухим дозированием реагентов.

5. Производительность сатуратора qс, л/ч (по насыщенному раствору реагента), следует определять по формуле

 

qс = Дфq/nсРф, (2)

 

где qс - расход обрабатываемой воды, м3/ч;

nс - количество сатураторов;

Рф - растворимость кремнефтористого натрия, г/л, составляющая при температуре 0°С - 4,3; 20°С - 7,3; 40°С - 10,3.

При определении объема сатураторов время пребывания в них раствора следует принимать не менее 5 ч, скорость восходящего потока воды в сатураторе - не более 0,1 м/с.

6. Концентрацию раствора реагента при приготовлении ненасыщенных растворов в расходных баках следует принимать: для кремнефтористого натрия - 0,25 % при температуре раствора 0 °С и до 0,5% при 25 °С; фтористого натрия - 2,5 % при 0 °С; кремнефтористого аммония - 7 % при 0 °С; кремнефтористоводородной кислоты - 5 % при 0 °С.

Перемешивание раствора следует производить с помощью механических мешалок или воздуха.

Интенсивность подачи воздуха надлежит принимать 8-10 л/(с×м2).

7. Растворы фторсодержащих реагентов должны быть перед использованием отстоены в течение 2 ч.

8. При применении схемы с использованием дозаторов сухого реагента необходимо предусматривать специальную камеру для смешения с водой и растворения отдозированного реагента.

Перемешивание раствора в камере следует предусматривать с помощью гидравлических или механических устройств. При этом концентрацию раствора в камере рекомендуется принимать до 25 % растворимости реагента при данной температуре, а минимальное время пребывания раствора в камере 7 мин.

9. При применении в качестве реагента кремнефтористого натрия, кремнефтористого аммония и кремнефтористоводородной кислоты следует предусматривать мероприятия против коррозии баков, трубопроводов и дозаторов.

10. Фторсодержащие реагенты следует хранить на складе в заводской таре.

Кремнефтористоводородную кислоту следует хранить в баках с выполнением мероприятий, предотвращающих ее замерзание.

11. Помещение фтораторной установки и склада фторсодержащих реагентов должно быть изолировано от других производственных помещений.

Места возможного выделения пыли должны быть оборудованы местными отсосами воздуха, а растаривание кремнефтористого натрия и фтористого натрия должно производиться под защитой шкафного укрытия.

12. При применении фторсодержащих реагентов, учитывая их токсичность, необходимо предусматривать общие и индивидуальные мероприятия по защите обслуживающего персонала.

 

 

Приложение 7

Рекомендуемое

 

УМЯГЧЕНИЕ ВОДЫ

 

1. Количество воды, подлежащей умягчению, qу, выраженное в процентах общего количества воды, следует определять по формуле

 

qу = 100 (Жо.исх - Жос)/(Жо.исх - Жу), (1)

 

где Жо.исх - общая жесткость исходной воды, мг-экв/л;

Жос - общая жесткость воды, подаваемой в сеть, мг-экв/л;

Жу - жесткость умягченной воды, мг-экв/л.

 

Реагентная декарбонизация воды и известково-содовое умягчение

 

2. В составе установок для реагентной декарбонизации воды и известково-содового умягчения следует предусматривать: реагентное хозяйство, смесители, осветлители со взвешенным осадком, фильтры и устройства для стабилизационной обработки воды.

В отдельных случаях (см. п. 8) вместо осветлителей со взвешенным осадком могут применяться вихревые реакторы.

3. При декарбонизации остаточная жесткость умягченной воды может быть получена на 0,4-0,8 мг-экв/л больше некарбонатной жесткости, а щелочность 0,8-1,2 мг-экв/л; при известково-содовом умягчении - остаточная жесткость 0,5-1 мг-экв/л и щелочность 0,8- 1,2 мг-экв/л. Нижние пределы могут быть получены при подогреве воды до 35-40 °С.

4. При декарбонизации и известково-содовом умягчении воды известь надлежит применять в виде известкового молока. При суточном расходе извести менее 0,25 т (в расчете на СаО) известь допускается вводить в умягчаемую воду в виде насыщенного известкового раствора, получаемого в сатураторах.

5. Дозы извести Ди, мг/л, для декарбонизации воды, считая по СаО, надлежит определять по формулам:

а) при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью (Са2+)/20>Жк

 

Ди = 28[(СО2)/22 + Жк + Дк/ек + 0,3]; (2)

 

б) при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью (Са2+)/20<Жк

 

Ди = 28[(СО2)/22 + 2Жк - (Са2+)/20 + Дк/ек + 0,5], (3)

 

где (СО2) - концентрация в воде свободной двуокиси углерода, мг/л;

(Са2+) - содержание в воде кальция, мг/л;

Дк - доза коагулянта FeCl3 или FeSO4 (в расчете на безводные продукты), мг/л;

ек - эквивалентная масса активного вещества коагулянта, мг/мг-экв (для FеСl3 - 54, для FeSO4 - 76).

6. Дозы извести и соды при известково-содовом умягчении воды следует определять по формулам:

доза извести Ди, мг/л, в расчете на СаО

 

Ди = 28[(СО2)/22 + Жк + (Mg2+)/12 + Дк/ек + 0,5]; (4)

 

доза соды Дс, мг/л, в расчете на Na2CO3

 

Дс = 53(Жн.к + Дк/ек + 1), (5)

 

где (Mg2+) - содержание в воде магния, мг/л;

Жн.к - некарбонатная жесткость воды, мг-экв/л.

7. В качестве коагулянтов при умягчении воды известью или известью и содой следует применять хлорное железо или железный купорос.

Дозы коагулянта в расчете на безводные продукты FeCl3 или FeSO4 надлежит принимать 25-35 мг/л с последующим уточнением в процессе эксплуатации водоумягчительной установки.

8. При обосновании допускается производить декарбонизацию или известково-содовое умягчение воды в вихревых реакторах с получением крупки карбоната кальция и ее обжигом в целях утилизации в качестве извести-реагента.

Умягчение воды в вихревых реакторах следует принимать при соотношении (Са2+)/20 мг/л > Жк, содержании магния в исходной воде не более 15 мг/л и перманганатной окисляемости не более 10 мг О/л.

Окончательное осветление воды после вихревых реакторов следует производить на фильтрах.

9. Для расчета вихревых реакторов следует принимать: скорость входа в реактор 0,8-1 м/с; угол конусности 15-20°; скорость восходящего движения воды на уровне водоотводящих устройств 4-6 мм/с. В качестве контактной массы для загрузки вихревых реакторов следует применять молотый известняк, размолотую крупку карбоната кальция, образовавшуюся в вихревых реакторах, или мраморную крошку.

Крупность зерен контактной массы должна быть 0,2-0,3 мм, количество ее - 10 кг на 1 м3 объема вихревого реактора. Контактную массу надлежит догружать при каждом выпуске крупки из вихревого реактора.

Известь следует вводить в нижнюю часть реактора в виде известкового раствора или молока. При обработке воды в вихревых реакторах коагулянт добавлять не следует.

 

Примечание. При (Са2+)/20<Жк декарбонизацию воды следует производить в осветителях с доосветлением воды на фильтрах.

 

10. Для выделения взвеси, образующейся при умягчении воды известью, а также известью и содой, следует применять осветлители со взвешенным осадком (специальной конструкции).

Скорость движения воды в слое взвешенного осадка следует принимать 1,3-1,6 мм/с, вода после осветлителя должна содержать взвешенных веществ не более 15 мг/л.

11. Фильтры для осветления воды, прошедшей через вихревые реакторы или осветлители, следует загружать песком или дробленым антрацитом с крупностью зерен 0,5-1,25 мм и коэффициентом неоднородности 2-2,2. Высота слоя загрузки 0,8-1 м, скорость фильтрования - до 6 м/ч.

Допускается применение двухслойных фильтров.

Фильтры надлежит оборудовать устройствами для верхней промывки.

 

Натрий-катионитный метод умягчения воды

 

12. Натрий-катионитный метод следует применять для умягчения подземных вод и вод поверхностных источников с мутностью не более 5-8 мг/л и цветностью не более 30°. При натрий-катионировании щелочность воды не изменяется.

13. При одноступенчатом натрий-катионировании общая жесткость воды может быть снижена до 0,05-0,1 г-экв/м3, при двухступенчатом - до 0,01 г-экв/м3.

14. Объем катионита Wк, м3, в фильтрах первой ступени следует определять по формуле

 

Wк = 24qуЖо.исх/nр, (6)

 

где qу - расход умягченной воды, м3/ч;

Жо.исх - общая жесткость исходной воды, г-экв/м3;

- рабочая обменная емкость катионита при натрий-катионировании; г-экв/м3

nр -число регенераций каждого фильтра в сутки, принимаемое в пределах от одной до трех.

15. Рабочую обменную емкость катионита при натрий-катионировании , г-экв/м3 следует определять по формуле

 

= aNabNa Еполн - 0,5qудЖо.исх, (7)

 

где aNa - коэффициент эффективности регенерации натрий-катионита, учитывающий неполноту регенерации катионита, принимаемый по табл. 1;

bNa - коэффициент, учитывающий снижение обменной емкости катионита по Ca2+ и Mg2+ вследствие частичного задержания катионитов Na+, принимаемый по табл. 2, в которой СNa - концентрация натрия в исходной воде, г-экв/м3 (СNa = (Na+)/23);

 

Таблица 1

 

Удельный расход поваренной соли на регенерацию катионита, г на г-экв рабочей обменной емкости

100

150

200

250

300

Коэффициент эффективности регенерации катионита aNa

0,62

0,74

0,81

0,86

0,9

 

Таблица 2

 

Cna/Жо.исх

0,01

0,05

0,1

0,5

1

5

10

bNa

0,93

0,88

0,83

0,7

0,65

0,54

0,5

 

Еполн - полная обменная емкость катионита, г-экв/м3, определяемая по заводским паспортным данным. При отсутствии таких данных при расчетах допускается принимать: для сульфоугля крупностью 0,5-1,1 мм - 500 г-экв/м3; для катионита КУ-2 крупностью 0,8-1,2 мм - 1500-1700 г-экв/м3.

qуд - удельный расход воды на отмывку катионита, м3 на 1 м3 катионита, принимаемый равным для сульфоугля - 4 и для КУ-2 - 6.

16. Площадь катионитных фильтров первой ступени Fк, м2, следует определять по формуле

 

Fк = Wк/Нк, (8)

 

где Нк - высота слоя катионита в фильтре, принимаемая от 2 до 2,5 м (большую высоту загрузки следует принимать при жесткости воды более 10 г-экв/м3);

Wк - определяется по формуле (6).

Количество катионитных фильтров первой ступени надлежит принимать: рабочих - не менее двух, резервных - один.

17. Скорость фильтрования воды через катионит для напорных фильтров первой ступени при нормальном режиме не должна превышать при общей жесткости воды:

до 5 г-экв/м3 - 25 м/ч;

5-10 г-экв/м3 - 15 м/ч;

10-15 г-экв/м3 - 10 м/ч.

 

Примечание. Допускается кратковременное увеличение скорости фильтрования на 10 м/ч по сравнению с указанными выше при выключении фильтров на регенерацию или ремонт.

 

18. Потерю напора в напорных катионитных фильтрах при фильтровании следует определять как сумму потерь напора в коммуникациях фильтра, в дренаже и катионите. Потерю напора в фильтре следует принимать по табл. 3.

 

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
текст целиком

 

Краткое содержание:

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ВОДОСНАБЖЕНИЕ

НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ

СНиП 2.04.02-84*

УДК 628.1.001.24(083.75)

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2. РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ВОДЫ И СВОБОДНЫЕ НАПОРЫ

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ВОДЫ

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

Таблица 4

РАСХОД ВОДЫ НА ПОЖАРОТУШЕНИЕ

(Измененная редакция, Изм. № 1)

Таблица 5

Таблица 6

Таблица 7

Таблица 8

СВОБОДНЫЕ НАПОРЫ

3. ИСТОЧНИКИ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Таблица 9

4. СХЕМЫ И СИСТЕМЫ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

5. ВОДОЗАБОРНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ЗАБОРА ПОДЗЕМНЫХ ВОД

Общие указания

Водозаборные скважины

Таблица 10

Шахтные колодцы

Горизонтальные водозаборы

Лучевые водозаборы

Каптаж родников

Искусственное пополнение запасов подземных вод

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ЗАБОРА ПОВЕРХНОСТНОЙ ВОДЫ

Таблица 11

III “ - “ II “ “

Таблица 12

Таблица 13

Таблица 14

6. ВОДОПОДГОТОВКА

Общие указания

ОСВЕТЛЕНИЕ И ОБЕСЦВЕЧИВАНИЕ ВОДЫ

Общие указания

Таблица 15

Сетчатые барабанные фильтры

2 - “ “ “ “ 6-10;

Реагентное хозяйство

Таблица 16

Таблица 17

СМЕСИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА

Воздухоотделители

Камеры хлопьеобразования

Таблица 18

Вертикальные отстойники

Горизонтальные отстойники

Таблица 19

(Измененная редакция, Поправка 2000 г.)

Осветлители со взвешенным осадком

Таблица 20

Сооружения для осветления высокомутных вод

Скорые фильтры

Таблица 21

Таблица 22

Таблица 23

Крупнозернистые фильтры

Таблица 24

Контактные осветлители

Таблица 25

Таблица 26

Таблица 27

Медленные фильтры

Таблица 28

Контактные префильтры

2 - 1 2 - 2,3 “

ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ

УДАЛЕНИЕ ОРГАНИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ, ПРИВКУСОВ И ЗАПАХОВ

СТАБИЛИЗАЦИОННАЯ ОБРАБОТКА ВОДЫ И ОБРАБОТКА ИНГИБИТОРАМИ ДЛЯ УСТРАНЕНИЯ КОРРОЗИИ СТАЛЬНЫХ И ЧУГУННЫХ ТРУБ

ОБЕЗЖЕЛЕЗИВАНИЕ ВОДЫ

Таблица 29

ФТОРИРОВАНИЕ ВОДЫ

УДАЛЕНИЕ ИЗ ВОДЫ МАРГАНЦА, ФТОРА И СЕРОВОДОРОДА

УМЯГЧЕНИЕ ВОДЫ

ОПРЕСНЕНИЕ И ОБЕССОЛИВАНИЕ ВОДЫ

Таблица 30

ОБРАБОТКА ПРОМЫВНЫХ ВОД

И ОСАДКА СТАНЦИЙ ВОДОПОДГОТОВКИ

ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ПОМЕЩЕНИЯ СТАНЦИЙ ВОДОПОДГОТОВКИ

СКЛАДЫ РЕАГЕНТОВ И ФИЛЬТРУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ

Таблица 31

ВЫСОТНОЕ РАСПОЛОЖЕНИЕ СООРУЖЕНИЙ

НА СТАНЦИЯХ ВОДОПОДГОТОВКИ

7. НАСОСНЫЕ СТАНЦИИ

(Измененная редакция, Изм. № 1)

Таблица 32

(Измененная редакция, Изм. № 1)

Таблица 33

8. ВОДОВОДЫ, ВОДОПРОВОДНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ НА НИХ

Таблица 34

(Измененная редакция, Изм. № 1)

Таблица 35

9. ЕМКОСТИ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ВОДЫ

Общие указания

Оборудование емкостей

Резервуары

Водонапорные башни

Пожарные резервуары и водоемы

(Измененная редакция, Изм. № 1)

10. ЗОНЫ САНИТАРНОЙ ОХРАНЫ

Общие указания

ГРАНИЦЫ ЗОН САНИТАРНОЙ ОХРАНЫ

Поверхностные источники водоснабжения

Подземные источники водоснабжения

Площадки водопроводных сооружений

Водоводы

САНИТАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ НА ТЕРРИТОРИИ ЗОН

Поверхностные источники водоснабжения

Подземные источники водоснабжения

Площадки водопроводных сооружений

Водоводы

11. ОХЛАЖДАЮЩИЕ СИСТЕМЫ ОБОРОТНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Общие указания

БАЛАНС ВОДЫ В СИСТЕМАХ

Таблица 36

Таблица 37

Таблица 38

ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ ОТЛОЖЕНИЙ

БОРЬБА С ЦВЕТЕНИЕМ ВОДЫ И БИОЛОГИЧЕСКИМ ОБРАСТАНИЕМ

ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ КАРБОНАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ

ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ СУЛЬФАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ

ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ КОРРОЗИИ

ОХЛАЖДЕНИЕ ОБОРОТНОЙ ВОДЫ

Таблица 39

Таблица 40

Градирни

Водохранилища-охладители

Брызгальные бассейны

Размещение охладителей на площадках предприятий

12. ОБОРУДОВАНИЕ, АРМАТУРА И ТРУБОПРОВОДЫ

13. ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ,

АВТОМАТИЗАЦИЯ И СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ

Общие указания

Водозаборные сооружения поверхностных и подземных вод

Насосные станции

Станции водоподготовки

Водоводы и водопроводные сети

Емкости для хранения воды

Системы оборотного водоснабжения

Системы управления

14. СТРОИТЕЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ И КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

Генеральный план

Объемно-планировочные решения

Таблица 41

Конструкции и материалы

Таблица 42

Расчет конструкций

Таблица 43

Антикоррозионная защита строительных конструкций

Отопление и вентиляция

Таблица 44

15. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

В ОСОБЫХ ПРИРОДНЫХ И КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ

СЕЙСМИЧЕСКИЕ РАЙОНЫ

Общие указания

Водоводы и сети

Строительные конструкции

Таблица 45

Таблица 46

ПОДРАБАТЫВАЕМЫЕ ТЕРРИТОРИИ

Общие указания

Водоводы и сети

Строительные конструкции

ВЕЧНОМЕРЗЛЫЕ ГРУНТЫ

Общие указания

Водоводы и сети

Строительные конструкции

Общие указания

(Измененная редакция, Изм. № 1)

Водоводы и сети

Таблица 47

(Измененная редакция, Изм. № 1)

Таблица 48

Строительные конструкции

(Измененная редакция, Изм. № 1)

СПОСОБЫ БУРЕНИЯ ВОДОЗАБОРНЫХ СКВАЖИН

ТРЕБОВАНИЯ К ФИЛЬТРАМ ВОДОЗАБОРНЫХ СКВАЖИН

Таблица 1

Таблица 2

ОПРОБОВАНИЕ И РЕЖИМНЫЕ НАБЛЮДЕНИЯ

ВОДОЗАБОРОВ ПОДЗЕМНЫХ ВОД

УДАЛЕНИЕ ОРГАНИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ,

ПРИВКУСОВ И ЗАПАХОВ

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

СТАБИЛИЗАЦИОННАЯ ОБРАБОТКА ВОДЫ,

ОБРАБОТКА ИНГИБИТОРАМИ ДЛЯ УСТРАНЕНИЯ КОРРОЗИИ СТАЛЬНЫХ

И ЧУГУННЫХ ТРУБ

Рис. 1. Номограмма для определения рН насыщения воды карбонатом кальция (рНs)

Рис. 2. Номограмма для определения концентрации свободной двуокиси углерода в природной воде (или рН)

при расчете дозы кислоты

при расчете дозы щелочи

ФТОРИРОВАНИЕ ВОДЫ

УМЯГЧЕНИЕ ВОДЫ

Реагентная декарбонизация воды и известково-содовое умягчение

Натрий-катионитный метод умягчения воды

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

Водород-натрий-катионитный метод умягчения воды

Таблица 4

Рис. 2. График для определения общей жесткости воды,

умягченной водород-катионированием

Таблица 5

ОПРЕСНЕНИЕ И ОБЕССОЛИВАНИЕ ВОДЫ

Ионный обмен

Электродиализ

Пример.

ОБРАБОТКА ПРОМЫВНЫХ ВОД

И ОСАДКА СТАНЦИЙ ВОДОПОДГОТОВКИ

Резервуары промывных вод

Отстойники промывных вод

Сгустители

Таблица

Накопители

Рис. 1. Средние значения влажности и плотности осадка станций осветления и обесцвечивания воды при многолетнем уплотнении

Рис. 2. Средние значения влажности и плотности осадка станций обезжелезивания или реагентного умягчения воды при многолетнем уплотнении

Площадки замораживания

Рис. 3. Средние значения влажности осадка станций осветления и обесцвечивания воды при уплотнении до одного года

Рис. 4. Средние значения влажности осадка станции обезжелезивания и реагентного умягчения воды при уплотнении до одного года

Рис. 5. Значения плотности в зависимости от влажности осадка станции осветления и обесцвечивания воды

Рис. 6. Значения плотности в зависимости от влажности осадка станции обезжелезивания и реагентного умягчения воды

Рис. 7. Зависимость глубины промораживания слоя осадка от среднесуточной температуры воздуха и продолжительности промораживания

Площадки подсушивания

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ

Таблица 1

Таблица 2

ОБРАБОТКА ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ ХЛОРОМ И МЕДНЫМ КУПОРОСОМ

РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ОБРАБОТКИ ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ

ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ КАРБОНАТНЫХ И СУЛЬФАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

Таблица 4

ВНУТРЕННЯЯ ОТДЕЛКА ПОМЕЩЕНИЙ

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

В ЗАПАДНО-СИБИРСКОМ НЕФТЕГАЗОВОМ КОМПЛЕКСЕ

Общие указания

Водоводы систем ППД

(Измененная редакция, Изм. № 1)

СОДЕРЖАНИЕ

Рейтинг@Mail.ru