МДС 41-1.99 
Таблица 2. Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности. T = (353 -... МДС 41-1.99 
Таблица 2. Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности. T = (353 -...

МДС 41-1.99 => Таблица 2. Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности. T = (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 191 °с.. 2....

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Снип ->  МДС 41-1.99 -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
текст целиком
 

Таблица 2

 

Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности

воздуховода Gyд · 103, кг/(с · м2)

 

 

Класс воздуховода

Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховода к вентилятору, Па

 

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

2200

П

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,3

1,5

1,6

1,8

1,9

2,0

Н

1,2

1,9

2,5

3,1

3,6

4,0

4,5

4,8

5,4

5,7

6,0

 

1.14. Общий расход газов до вентилятора, кг/с

 

, (12)

 

1.15. Потери давления в сети до вентилятора Рв, Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле

 

, (13)

 

1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м3, рассчитывается по формуле

 

, (14)

 

а температура смеси газов Т = (353 - 273 rсум) / rсум.

1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги, и влаги, попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается.

1.18. Потери давления в выхлопной трубе Рвых рассчитываются по п. 1.5 и суммируются с потерями на всасывании, Па, для определения общих потерь давления в сети

 

, (15)

 

1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты Нш и выхлопной трубы Нвых, Па

 

, (16)

 

где rд - плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимать 0,61 кг/м3;

rсум - плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м3;

gн - удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м3, рассчитывается по формуле gн = 3463 / (273 + tн); здесь tн - температура наружного воздуха.

1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па, определяются по формуле

 

, (17)

 

где Рсум - по п.1.18, Рес - по п.1,19.

1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления Руc, Па, приведенным к плотности стандартного воздуха, и по суммарному расходу дымовых газов Lв, м3/ч, на выходе из вентилятора. Рус и Lв определяются по формулам:

 

; (18)

. (19)

 

По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления.

1.22. Для производственных, общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует, как правило, выполнять класса «П» (плотные) из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов, плотность их должна быть не ниже класса «Н» (нормальные) по СНиП 2.04.05-91*.

1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов, включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов.

Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором, как правило, следует предусматривать установку обратных клапанов.

1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем.

Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0,75 ч.

Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания, кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б). Вентиляторы, установленные снаружи, должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями.

Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17- этажного жилого дома в г. Иванове.

Исходные данные:

Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °С (параметры Б). Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0,9 м, высоту 2,2 м. Высота этажа 2,8 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона.

Решение:

1. Определяем расход дыма по формуле (1)

Gд = 0,95 · 0,9 · 2,21,5 = 2,79 кг/с = 10044 кг/ч.

2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 (прил. 2) размером 800х500 мм с проходным сечением 0,35 м2 и шахту размером 800х500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) Vr = 2,79/0,35 = 8,0 кг/(с·м2) и в шахте

Vr = 2,79 / 0,4 = 6,98 кг/(с·м2).

3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

P1 = 2,5 · 8,02/ (2 · 0,61)=131 Па,

где x1 + x2 = 2,5.

4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при Кc = 1,7 и скоростном давлении hд1 = 6,982 / (2 · 0,61) = 40 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

P2 = 10,8 · 0,1 · 1,7 · 2,8 = 5,2 Па,

где Sx = 0.

5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении

P1 + P2 = 131 + 5,2 = 136,2 Па;

Gk1 = 0,0112 (0,35 · 136,2)0,5 = 0,077 кг/с.

6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле (6)

Gy1 = 2,79 + 0,077 · 16 = 4,02 кг/с.

7. Потери давления в дымовой шахте. Па, при расходе газов в устье шахты Gy1 кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)

Pyl = 10,8 · 0,13 · 1,7 · 2,8 · 16 + 0,1 · 16 · 55 + 131 + 5,2 = 330 Па,

где Rтр = 0,13 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 55 Па;

Кс = 1,7 по п.1.5;

hд.ср = (hд.1 + hд.у) ·0,5 = (40 + 70) · 0,5 = 55 Па;

hд.1 = (2,79 / 0,4)2 / (2 · 0,61) = 40 Па на 1-м участке;

hд.у = (4,02 / 0,4)2/ (2 · rу) = (10,05)2/ (2 · 0,72) = 70 Па в устье шахты;

rу = 4,02 / [2,79 / 0,61 + (4,02 - 2,79) / 1,2] = 0,72 кг/м3;

Р1 = 131 Па;

Р2 = 5,2 Па.

8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при Ру1 = 330 Па определяем по формуле (8)

Gk2 = 0,0112 (0,35 · 330)0,5 = 0,12 кг/с.

9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже (Gд = 2,79 кг/с) определяем по формуле (9) (второе приближение принимается за окончательный результат)

Gy2 = (0,077 + 0,12) · 0,5 · 16 + 2,79 = 4,37 кг/с.

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600х600 мм, длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют:

Рвс = 10,8 · 0,25 · 7 + 0,5 · 2 · 102 = 121 Па

при скоростном давлении в воздуховоде (4,37 / 0,36)2/ (2 · 0,72) = 102 Па и Rтр = 0,25 кгс/м2.

11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

Ру2 = 330 + 121 = 451 Па.

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле (11)

Gп = 1,1(0,0021 · 2,6 · 2,8 · 16 + 0,00065 · 2,4 · 7) = 0,282 кг/с,

где 0,0021 кг/(с·м2) - по табл. 2 для шахты из бетона;

0,00065 кг/(с·м2) - по табл. 2 для стального воздуховода.

13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12)

Gсум = 4,37 + 0,282 = 4,65 кг/с.

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле (13)

Рв = 451 · [1 + (4,65 / 4,02)2 ] · 0,5 = 527 Па.

15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле (14)

rсум = 4,65 / [2,79 / 0,61 + (4,65 - 2,79) / 1,2] = 0,76 кг/м3.

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:

Т = (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 192 °С.

16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм (сечением 0,4 м2). Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу Vr = 4,65 / 0,4 = 11,63 кг/(с·м2) и скоростное давление составит 11,632 / (2 · 0,76) = 89 Па.

Потери давления на выхлопе по формуле (4) равны:

Рвых = 10,8 · 0,18 · 5 + 2,0 · 89 = 188 Па.

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

Рсум = 527 + 188 = 715 Па.

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года gн = 3463 / (273 + 27) = 11,54 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

Рес = 45 [11,54 - (0,76 + 0,61) · 4,95] + 5 (11,54 - 0,76 · 9,81) = 234 Па.

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

Рвен = 715 - 234 = 481 Па.

20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле (18)

Русл = 1,2 · 481 / 0,76 = 760 Па.

21. Производительность вентилятора по формуле (19) равна:

Lв = 3600 · 4,65 / 0,76= 22026 м3/ч.

Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве.

Исходные данные:

Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2,2 м шириной 0,9 м. Высота этажа 3,6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28,5 °С (параметры Б).

Решение:

1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле (2) при одной открытой двери на лестничную клетку, считая, что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент Кд = 1,0

Gд = 1,2 · 0,9 · 2,21,5 · 1,0 = 3,52 кг/с.

2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 (прил. 3) размером 800х500 мм с проходным сечением 0,4 м2 и дымовую шахту из листовой стали 800х600 мм (dэкв = 685 мм).

Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) равна:

Vr = 3,52 / 0,4 - 8,8 кг/(с·м2),

массовая скорость дыма в шахте Vr = 3,52 / 0,48 = 7,33 кг/(с·м2).

3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

P1 = 2,5 · 8,82/ (2 · 0,61) = 158,7 Па,

где x1 + x2 = 2,5.

4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при Кc = 1,0 и скоростном давлении hд1 = 7,332/ (2 · 0,61) = 44 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

P2 = 10,8 · 0,1 · 1,0 · 3,6 =3,9 Па,

где Sx = 0.

5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении

Р1 + Р2 = 158,7 + 3,9 = 162,6 Па;

Gk1 = 0,0112 (0,4 · 162,6)0,5 = 0,091 кг/с.

6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле (6)

Gy1 = 3,52 + 0,091 (20 - 1) = 5,25 кг/с.

7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты Gy1 кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)

Ру1 = 10,8 · 0,15 · 1,0 · 3,6 · 19 + 0,1 · 19 · 63 + 162,6 = 393 Па,

где Rтр = 0,15 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 63 Па;

Кс = 1,0 по п.1,5;

hд.ср = (hд.1 + hд.у ) · 0,5 = (44 + 82) · 0,5= 63 Па;

hд.1 = 44 Па;

hд.у = (5,25 / 0,48)2 / (2 rу ) = 10,942 / (2·0,73) = 82 Па;

rу = 5,25 / [ 3,52 / 0,61 + (5,25 - 3,52) / 1,2] = 0,73 кг/м3;

Р1 + Р2 = 162,6 Па.

8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при Ру1 = 393 Па определяем по формуле (8)

Gk2 = 0,0112 (0,4 · 393)0,5 = 0,14 кг/с.

9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже Gд = 3,52 кг/с определяем по формуле (9)

Gy2 = (0,091 + 0,14) · 0,5 · (20 - 1) + 3,52 =5,71 кг/с.

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм, длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле (4) составят:

Рвс = 10,8 · 0,15 · 5 + 0,35 · 89 = 39 Па,

при скоростном давлении в воздуховоде

(5,71 / 0,5)2/ (2 · 0,73) = 89 Па и Rтр = 0,15 кгс/м2.

11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

Ру2 = 393 + 39 = 432 Па.

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей сети при разряжении перед вентилятором 432 Па по формуле (11)

Gп = 1,1(0,0006 · 2,8 · 3,6 · 19) + 0,0006 ·2,5 · 5 = 0,134 кг/с,

где 0,0006 кг/(с·м2) по табл. 2 для стального воздуховода.

13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) равен:

Gсум = 5,71 + 0,134 = 5,84 кг/с.

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле (13) равны:

Рв = 432 [ 1 + (5,84 / 5,25)2 ] · 0,5 = 483 Па.

15. Плотность газов перед вентилятором по формуле (14) равна:

rсум = 5,84 / [ 3,52 / 0,61 + (5,84 - 3,52) / 1,2] = 0,76 кг/м3.

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:

T = (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 191 °С.

16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм длиной 5 м. Массовая скорость выброса газов через дымовую трубу Vr = 5,84 / 0,5 = 11,68 кг/(с·м2) и скоростное давление составит 11,682/(2·0,76) = 90 Па.

Потери давления на выхлопе по формуле (4)

Рвых = 10,8 · 0,15 · 5 + 2,0 · 90 = 188 Па.

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

Рсум = 483 + 188 = 671 Па

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м, при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве gн = 3463 / (273 + 28,5) = 11,49 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

Рес = 70 [11,49- (0,76 + 0,61) · 4,95] + 5(11,49 - 0,76 · 9,81) = 350 Па.

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

Рвен = 671 - 350 = 321 Па.

20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле (18) равен:

Русл = 1,2-321 / 0,76 =507 Па.

21. Производительность вентилятора по формуле (19)

Lв = 3600 · 5,84 / 0,76 = 27663 м3/ч.

Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по прил. 1-6.

 

2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ,

ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ

 

2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно п.5.15 СНиП 2.04.05 проектировать подачу наружного воздуха:

а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов;

б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа;

в) в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;

г) в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий;

д) в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В.

2.2. При расчете противодымной защиты согласно п.5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать:

а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б); если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании;

б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания;

в) избыточное давление в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания - не менее 20 Па;

г) давление на закрытые двери на путях эвакуации - не более 150 Па;

д) площадь одной большей створки при двустворчатых дверях;

е) кабины лифтов, находящиеся на нижнем этаже, с открытыми дверями.

2.3. Для противодымной защиты согласно п.5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать:

а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками, имеющими предел огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б) с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц;

б) воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;

в) установку обратного клапана у вентилятора;

г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма.

2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «А».

Приточная противодымная вентиляция узла «А» проектируется для лифтовой шахты согласно п. 2.1, а настоящих Рекомендаций.

Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту.

2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле, Па,

 

, (20)

 

где Рвес = Рк1 - дано для других планировок;

V - расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметры Б) по п.2.2, а;

r - плотность наружного воздуха, кг/м3, при расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) по СНиП 2.04.05.

2.4.2. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в лифтовую шахту, следует определять по формуле

 

, (21)

 

где Gш1 - расход наружного воздуха, кг/ч, при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания.

При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0,6 м*:

__________

* При ширине створки более 0,6 м расход воздуха следует умножить на 1,67В (В - ширина створки двери).

 

Gш1 = 2950 + 103 (8,8 Рш1 - 12)0,5 - при 2 лифтах; (22)

Gш1 = 4350 + 103 (12,95 Рш1 - 11,5)0,5- при 3 лифтах. (23)

 

При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м:

 

Gш1 = 1930 +103 (11 Рш1 - 10)0,5- при 2 лифтах; (24)

Gш1 = 3230 + 103 (18,5 Рш1 - 12)0,5- при 3 лифтах; (25)

 

Gср - средний расход воздуха, кг/ч, поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний

 

; (26)

 

Рш1 - давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже, Па, по формуле (20);

N - число этажей в здании;

п - среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор.

2.4.3. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту. Па, определяется по формуле

 

. (27)

 

где DРс - потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па;

h - высота этажа в здании, м;

- разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м3, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха tн по табл. 3.

 

1
2
3
4
5
6
7
8
текст целиком

 

Краткое содержание:

МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

ГПК НИИ САНТЕХНИИПРОЕКТ

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОТИВОДЫМНОЙ ЗАЩИТЕ

ПРИ ПОЖАРЕ

(к СНиП 2.04.05-91*)

МДС 41-1.99

ПРЕДИСЛОВИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА

КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ

Таблица 1

Потери давления на трение в стальных воздуховодах

Таблица 2

Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности

T = (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 191 °С.

2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ,

ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ

2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «А».

Таблица 3

Разность удельных весов воздуха, Н/м3, для лестничных клеток и лифтовых шахт

2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «Б».

2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В.

Таблица 4

Максимальная разность давлений DРк.ш для планировки В

Таблица 5 Коэффициенты для определения давления Рш, Па, при планировке В

Таблица 6

Средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со второго по верхний Gср, кг/ч, при планировке В

2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КДМ-2

ЗАО «ВИНГС-М»

ТУ 4854-003-11758775-94

Схема конструкции клапана КДМ-2

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с электромагнитным приводом

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с приводом «Belimo»

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1

ТОО «ВИНГС»

ТУ 4854-84-015-11758775-99

Конструктивная схема клапана КПК-1

Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров

поперечного сечения клапанов КПК-1

Принципиальная электросхема клапана КПК-1

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.Д

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ВОЗДУХОТЕХНИКА»

Электросхема клапана КПВС-1

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4

ООО «ВЕЗА»

ТУ 4863-020-40149153-99

Электрические схемы подключения клапана КПД-4 с электромагнитом

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1М

ООО «ВЕЗА»

ТУ 4863-031-40149153-99

клапана КПУ-1М

ЛИТЕРАТУРА

СОДЕРЖАНИЕ

Рейтинг@Mail.ru