ПБ 09-540-03 => (2). Таблица 1. Значение коэффициента b1 в зависимости от показателя адиабаты среды и давления в технологическом блоке....

(2)

Для практического определения энергии адиабатического расширения ПГФ можно воспользоваться формулой

A = b₁PV¢; (3)

где b₁ - может быть принято по табл. 1.

 

Таблица 1

 

Значение коэффициента b₁ в зависимости от показателя адиабаты среды и давления в технологическом блоке

 

Показатель	Давление в системе, МПа
адиабаты	0,07-0,5	0,5-1,0	1,0-5,0	5,0-10,0	10,0-20,0	20,0-30,0	30,0-40,0	40,0-50,0	50,0-75,0	75,0-100,0
k = 1,1	1,60	1,95	2,95	3,38	3,08	4,02	4,16	4,28	4,46	4,63
k = 1,2	1,40	1,53	2,13	2,68	2,94	3,07	3,16	3,23	3,36	3,42
k = 1,3	1,21	1,42	1,97	2,18	2,36	2,44	2,50	2,54	2,62	2,65
k = 1,4	1,08	1,24	1,68	1,83	1,95	2,00	2,05	2,08	2,12	2,15

 

(4)

где ;

;

.

При избыточных значениях Р < 0,07 МПа и PV' < 0,02 МПа · м³ энергию адиабатического расширения ПГФ (А) ввиду малых ее значений в расчет можно не принимать.

Для многокомпонентных сред значения массы и объема определяются с учетом процентного содержания и физических свойств составляющих эту смесь продуктов или по одному компоненту, составляющему наибольшую долю в ней.

1.2. - энергия сгорания ПГФ, поступившей к разгерметизированному участку от смежных объектов (блоков), кДж:

. (5)

Для i -того потока

, (6)

где ,

при избыточном Р £ 0,07, МПа

.

1.3. - энергия сгорания ПГФ, образующейся за счет энергии перегретой ЖФ рассматриваемого блока и поступившей от смежных объектов за время t_i, кДж:

(7)

Количество ЖФ, поступившей от смежных блоков,

, (8)

где ;

m - в зависимости от реальных свойств ЖФ и гидравлических условий принимается в пределах 0,4-0,8;

DР - избыточное давление истечения ЖФ.

 

Примечание. При расчетах скоростей истечения ПГФ и ЖФ из смежных систем к аварийному блоку можно использовать и другие расчетные формулы, учитывающие фактические условия действующего производства, в том числе гидравлическое сопротивление систем, из которых возможно истечение.

 

1.4. - энергия сгорания ПГФ, образующейся из ЖФ за счет тепла экзотермических реакций, не прекращающихся при разгерметизации, кДж:

, (9)

где - принимается для каждого случая, исходя из конкретных регламентированных условий проведения процесса и времени срабатывания отсечной арматуры и средств ПАЗ, с.

1.5. - энергия сгорания ПГФ, образующейся из ЖФ за счет теплопритока от внешних теплоносителей, кДж:

. (10)

Значение (кДж/с) может определяться с учетом конкретного теплообменного оборудования и основных закономерностей процессов теплообмена ( = K_i F_i Dt_i) по разности теплосодержания теплоносителя на входе в теплообменный элемент (аппарат) и выходе из него:

или

где - секундный расход греющего теплоносителя;

- удельная теплота парообразования теплоносителя, а также другими существующими способами.

1.6. - энергия сгорания ПГФ, образующейся из пролитой на твердую поверхность (пол, поддон, грунт и т.п.) ЖФ за счет теплоотдачи от окружающей среды (от твердой поверхности и воздуха к жидкости по ее поверхности), кДж:

, (11)

где

. (12)

, (13)

здесь T₀ - температура твердой поверхности (пола, поддона, грунта и т.п.), К;

p = 3,14;

;

; (14)

,

где .

Значение безразмерного коэффициента h, учитывающего влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью (зеркало испарения) жидкости, принимается по табл. 2.

 

Таблица 2

 

Значение коэффициента h

 

Скорость воздушного потока над зеркалом испарения, м/с	Значение коэффициента h при температуре воздуха в помещении tо.с, °С
	10	15	20	30	35
0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0
0,1	3,0	2,6	2,4	1,8	1,6
0,2	4,6	3,8	3,5	2,4	2,3
0,5	6,6	5,7	5,4	3,6	3,2
1,0	10,0	8,7	7,7	5,6	4,6

 

Ориентировочно значение может определяться по табл. 3

 

Таблица 3

 

Зависимость массы ПГФ пролитой жидкости от температуры ее кипения при t=180 с

 

Значение температуры кипения жидкой фазы tк, °С	Масса парогазовой фазы GS, кг (при Fп=50 м2)
Выше 60	<10
От 60 до 40	10-40
От 40 до 25	40-85
От 25 до 10	85-135
От 10 до -5	135-185
От -5 до -20	185-235
От -20 до -35	235-285
От -35 до -55	285-350
От -55 до -80	350-425
Ниже -80	> 425

 

Для конкретных условий, когда площадь твердой поверхности пролива жидкости окажется больше или меньше 50 м² (F_п ¹ 50), производится пересчет массы испарившейся жидкости по формуле

. (15)

2. По значениям общих энергетических потенциалов взрывоопасности Е определяются величины приведенной массы и относительного энергетического потенциала, характеризующих взрывоопасность технологических блоков.

2.1. Общая масса горючих паров (газов) взрывоопасного парогазового облака т, приведенная к единой удельной энергии сгорания, равной 46000 кДж/кг:

. (16)

2.2. Относительный энергетический потенциал взрывоопасности Q_в технологического блока находится расчетным методом по формуле

. (17)

По значениям относительных энергетических потенциалов Q_в и приведенной массе парогазовой среды m осуществляется категорирование технологических блоков.

Показатели категорий приведены в табл. 4.