НПБ 105-95 Пособие по применению 
6.2. помещения с легковоспламеняющимися жидкостями. 6.3. помещения с горючими... НПБ 105-95 Пособие по применению 
6.2. помещения с легковоспламеняющимися жидкостями. 6.3. помещения с горючими...

НПБ 105-95 Пособие по применению => 6.2. помещения с легковоспламеняющимися жидкостями. 6.3. помещения с горючими пылями.

 
Пожарная безопасность - главная
Написать нам
ГОСТы, документы

 

Пожарная безопасность ->  Нпб ->  НПБ 105-95 Пособие по применению -> 
1
2
3
4
5
6
7
8
текст целиком
 

 

6.2. Помещения с легковоспламеняющимися жидкостями

Пример 4

1. Исходные данные.

1.1. Помещение складирования ацетона. В помещении хранится десять бочек с ацетоном, каждая объемом по Vа = 80 л = 0,08 м3. Размеры помещения LxSxH = 12 х 6 х 6 м. Объем помещения Vп = 432 м3. Свободный объем помещения Vcв = 0,8 · 432 = 345,6 м3. Площадь помещения F = 72 м2

1.2. Молярная масса ацетона М = 58,08 кг · кмоль-1. Константы уравнения Антуана: А=6,37551; В = 1281,721; СА = 237,088. Химическая формула ацетона С3Н6О. Плотность ацетона (жидкости) rж = 790,8 кг · м-3. Температура вспышки ацетона tвсп = -18 °С.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения, исходя из расчета, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 пола помещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Мурманск) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 32 °С.

3. Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованием номограмм Пособия.

3.1. В соответствии с рис. 2 Пособия для tp = 32 °С определяется значение параметра хt=0,896.

3.2. Рассчитывается значение параметра М · хt = 58,08 · 0,896 = 52,0.

3.3. Согласно рис. 6 Пособия для значения параметра М · xt = 52,0 определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре rп = 2,32 кг · м-3

(расчетное кг · м-3)

3.4. Рассчитывается значение параметра tp + СА = 32 + 237,088 » 270 (269,088).

3.5. Согласно рис. 7 Пособия для значения параметров tp + СА = 270 и Вх = 1000 определяется значение параметра = 3,7.

Искомое значение параметра

хв = (1281,721/1000) · 3,7 » 4,7 (4,724).

3.6. Согласно рис. 8 Пособия для значения параметров хв = 4,7 и А = 6,4 (6,37551) определяется значение параметра IgРН = 1,68.

3.7. Согласно рис. 9 Пособия для значения параметра IgРН = 1,68 определяется значение давления насыщенных паров ацетона РН ш 47 кПа (IgРН = 6,37551 - 1281,7217(32 + 237,088) = = 1,612306, откуда расчетное значение РН = 40,95 кПа). Следовательно, графическое определение при больших значениях давления насыщенных паров ацетона РН дает довольно завышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формуле Антуана.

3.8. Согласно рис. 11 Пособия для значения молярной массы ацетона М = 58 (58,08) определяем значение параметра = 7,62. Далее рассчитываем значение параметра

хh = 10-3 · h · · РН = 10-3 · · РН (при h = 1,0) = 10-3 · 7,62 · 47 » 0,36 (0,358).

3.9. Согласно рис. 15 Пособия для значения параметра хh = 0,36 определяем значение интенсивности испарения ацетона W = 3,6 · 10-4 кг · м-2 · с-1

(расчетное значение W = 10-6 · · 40,95 = 3,1208 · 10-4 кг · м-2 · с-1).

4. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочкг. ацетона составляет

Fи = 1,0 · Va = 1,0 · 80 = 80 м2.

Поскольку площадь помещения F = 72 м2 меньше рассчитанной площади разлива ацетона Fи= 30 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 72 м2.

5. Масса паров ацетона, поступивших в помещение, т рассчитывается по формуле (12) НПБ 105-95

m = 3,6 · 10-4 · 72 · 3600 = 93,312 кг.

Масса разлившегося ацетона mп составляет

тп = Va · rж = 0,08 · 790,8 = 63,264 кг.

Поэтому принимаем, что при расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочки ацетона, т. е. m = тп = 63,264 кг.

Для расчетного значения W = 3,1208 · 10-4 кг · м-2 · с-1 масса паров ацетона, поступивших в помещение, составит

m = 3,1208 · 10-4 · 72 · 3600 = 80,891 кг.

В этом случае также испарится только масса разлившегося ацетона и m = mп = 63,264 кг.

6. Рассчитаем параметр:

.

7. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (20) или номограмме (рис, 21) Пособия будет равно

DР = 959,3 · 63,264/(345,6 · 2,3190) = 75,7 кПа.

По номограмме при DР > 12 кПа.

8. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетона относится к категории А.

 

Пример 5

1. Исходные данные.

1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки "3" (ГОСТ 305-82) объемом Va = 6,3 м3 Размеры помещения LxSxH = 4,0 х 4,0 х 3,6 м. Объем помещения Vп = 57,6 м3 Свободный объем помещения Vcв = 0,8 · 57,6 = 46,08 м3 Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром d1 = 57 мм = 0,057 м (r1=0,0285 м), ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет l1 = 10 м. Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5 л · с-1 = 0,0015 м3 · с-1.

1.2. Молярная масса дизельного топлива марки "3" М = 172,3 кг · кмоль-1. Брутто-формула C12,343H12,889. Плотность жидкости при температуре t = 25 °С rж = 804 кг · м-3. Константы уравнения Антуана: А = 5,07828; В = 1255,73; СА = 199,523. Температура вспышки tвсп > 40 °С. Теплота сгорания Нт = = 4,359 · 107 Дж · кг-1 =43,59 МДж · кг-1. Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР = 0,6 % (об.).

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в данном районе (г.Благовещенск) tр = 41 °С. Плотность паров дизельного топлива при tр = 41 °С

кг · м-3.

Расчетное время отключения трубопроводов по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т= 3600 с.

3. Объем Vж и площадь разлива Fи поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Та + p · · L1 = 6,3 + 0,0015 · 300 + 3,14 · 0,02852 · 10 = 6,776 м3 = 6776 л;

Fи = 1,0 · 6776 = 6776 м2

Поскольку площадь помещения F = 16 м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива Fи = 6776 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 16 м2

4. Определяем давление насыщенных паров дизельного топлива РН при расчетной температуре tр = 41 °С:

IgРН = 5,07828 - 1255,73 / (199,523 + 41)= - 0,142551

РН = 0,72 кПа.

5. Интенсивность испарения дизельного топлива W составит

W = 10-6 · 1,0 · · 0,72 = 9,45 · 10-6 кг · м-2 · с-1.

6. Масса паров дизельного топлива, поступивших в помещение, будет равна

m = 9,45 · 10-6 · 16 · 3600 = 0,5443 кг.

7. Определение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1,2 приложения НПБ 105-95.

7.1. Средняя концентрация паров дизельного топлива Сср в помещении составит

(об.).

Сср = 0,18 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 · 0,6 = 0,3 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение Сн будет равно

Сн = 100 · 0,72/101 = 0,71 % (об.).

7.3. Значение стехиометрической концентрации паров дизельного топлива Сст согласно формуле (3) НПБ 105-95 исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива составит

b = 12,343 + 23,889/4 = 18,32;

Сст = 100/(1 + 4,84 · 18,32) = 1,12 % (об.).

7.4. Значение параметра С* будет равно

С* = 1,19 · 1,12 = 2,13% (об.).

7.5. Поскольку Сн = 0,71 % < С* = 2,13 % (об.), то рассчитываем значение параметра X:

Х = Сн/С* = 0,71/2,13 = 0,33.

7.6. Согласно номограмме чертежа (п. 2) приложения НПБ 105-95 при значении Х = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z = 0).

8. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

кПа.

9. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

10. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = Vж · rж = 6,776 · 804 = 5448 кг;

Q = G · = 5448 · 43,59 = 237478 МДж;

S = F = 16 м2;

МДж · м-2.

11. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

 

Пример 6

1. Исходные данные.

1.1. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находится два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения LхSxH = 32 х 10 х 8 м. Объем помещения Vп = 2560 м3. Свободный объем помещения Vсв = 0,8 · 2560 = 2048 м3. Площадь помещения F = 320 м2 Объем каждого бака Vaп = 0,5 м3. Степень заполнения бака лаком e = 0,9. Объем лака в баке Va = e · Vaп = 0,9 - 0,5 = 0,45 м3. Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом L1 = 10 м и d1 = 25 мм = 0,025 м соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком L2 = 10 м и (d2 = 40 мм = 0,04 м соответственно. Производительность насоса q = 6,5 · 10-5 м3 · с-1. Время отключения насоса Та = 300 с. В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака Fемк = 1,54 м2. Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек Fсв.окр = 6,28 м.

1.2. В лаке БТ-99 (ГОСТ 8017-74) в виде растворителей содержится 46 % (масс.) ксилола и 2 % (масс.) уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится j1 = 95,83 % (масс.) ксилола и j2 = 4,17 % (масс.) уайт-спирита. Плотность лака БТ-99 rж = 953 кг · м-3. Молярная масса ксилола М = 106,17 кг · кмоль-1, уайт-спирита 147,3 кг · кмоль-1. Химическая формула ксилола С8Н10, уайт-спирита C10,5 H21,0. Плотность жидкости ксилола rж = 855 кг · м-3, уайт-спирита 760 кг · м-3. Температура вспышки ксилола tвсп = 29 °С, уайт-спирита 33 °С. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола СНКПР = 1,1 % (об.), уайт-спирита 0,7 % (об.). Теплота сгорания ксилола Нт = = 43154 кДж · кг-1 = 43,15 МДж · кг-1, уайт-спирита 43966 кДж · кг-1 = 43,97 МДж · кг-1. Константы уравнения Антуана для ксилола А=6,17972; В = 1478,16; СА = 220,535; для уайт-спирита А = 7,13623; В = 2218,3; СА = 273,15.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Мссква) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 37 °С. Плотность паров при tp = 37 °С:

ксилола кг · м-3

уайт-спирита кг · м-3

Расчетное время отключения трубопроводов и насоса по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т =3600 с.

3. Объем Vж, площадь разлива поступившего в помещение при расчетной аварии лака Fp и площадь испарения Fи определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Ta + · () =

= 0,45 + 6,5 · 10-5 · 300 + 0,785 · (0,0252 · 10 + 0,042 · 10) = 0,487 м3 = 487 л;

Fp = 0,5 · 487 = 243,5 м2;

Fи = Fp + Fемк + Fcв.oкp = 243,5 + 1,54 + 6,28 = 251,3 м2

4. Определяем давление насыщенных паров ксилола и уайт-спирита РН при расчетной температуре tp = 37 °С:

- для ксилола

РН = 2,755 кПа;

- для уайт-спирита

РН = 0,964кПа.

5. Интенсивность испарения растворителя W составит;

- по ксилолу

W = 10-6 · 1,0 · · 2,755 = 2,8387 · 10-5 кг · м-2 · с-1;

- по уай т-спириту

W = 10-6 · 1,0 · · 0,964 = 1,1700 · 10-5 кг · м-2 · с-1;

6. В соответствии с положениями пп.1.4 и 3.1 НПБ 1U5-95 определяем массу паров, поступивших в помещение, т по наиболее опасному компоненту - ксилолу

т = 2,8387. 10-5 · 251,3 · 3600 = 25,6812 кг.

7. Определение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1 и 2 приложения НПБ 105-95, принимая значения расчетных параметров по ксилолу либо уайт-спириту, наиболее опасные в отношении последствий взрыва.

7.1. Средняя концентрация паров растворителя в помещении С составит

(об.).

Сср = 0,30 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 · 0,7 = 0,35 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение СН будет равно

СН = 100 · (2,755 / 101) = 2,73 % (об.).

7.3. Значение С0 будет равно

(об.).

7.4. Расстояния ХНКПР, УНКПР, ZHKПP составят:

м;

м;

м.

7.5. Коэффициент Z согласно формуле (2) приложения НПБ 105-95 составит

.

8. Значение стехиометрической концентрации Сст согласно формуле (3) НПБ 105-95 составит:

- для ксилола

;

(об.).

- для уайт-спирита

;

(об.).

9. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

кПа

10. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха относится к категории Б.

11. Расчет избыточного давления взрыва DР в помещении сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийной вентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95). Рассматривается случай при кратности обмена аварийной вентиляции А = 6ч-1.

11.1. При кратности воздухообмена А, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 6 ч-1 = 1,6667 · 10-3 с-1, согласно п. 3.9 Пособия скорость движения воздуха в помещении составит

U = А · L = 7,6667 · 10-3 · 32 = 0,05 м · с-1.

11.2. Интенсивность испарения растворителя W (по ксилолу) при скорости воздушного потока в помещении U = 0,05 м · с-1 (с некоторым запасом коэффициент h = 1,6 в соответствии с табл. 3 НПБ 105-95) будет равна

W =10-6 · 1,6 · · 2,755 = 4,5420 · 10-5 кг · м-2 · с-1.

11.3. Масса поступивших в помещение паров растворителя (по ксилолу) mи составит

mи = 4,5420 · 10-5 · 251,3 · 3600 = 41,0906 кг.

11.4. Масса находящихся в помещении паров растворителя m при учете работы аварийной вентиляции в соответствии с п. 3.7 НПБ 105-95 будет равна

кг

11.5. Средняя концентрация паров растворителя в помещении Сср составит

(об.).

Сср = 0,07 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 · 0,7 = 0,35 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z расчетным методом.

11.6. Значение С0 будет равно

(об.).

11.7. Расстояния ХНКПР, УНКПР, ZHKHP составят:

м;

м;

м.

ХНКПР, УНКПР, ZНКПР согласно п. 3 приложения НПБ 105-95 принимаются равными 0, поскольку логарифмы указанных в формулах сомножителей дают отрицательные значения. Следовательно, исходя из формулы (1) приложения НПБ 105-95, коэффициент участия паров растворителя Z = 0. Подставляя в формулу (1) НПБ 105-95 значение коэффициента Z = 0 получим избыточное давление взрыва DР = 0 кПа.

11.8. Расчетное избыточное давление взрыва меньше 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

11.9. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = 2 · Vа · rж = 2 · 0,45 · 855 = 769,5 кг;

Q = G · = 769,5 · 43,97 = 33835 МДж;

S = 2 · Fемк = 1,54 · 2 = 3,08 м2 (согласно п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем S = 10 м2);

g = Q / S = 33835/10 = 3383,5 МДж · м-2.

11.10. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

 

6.3. Помещения с горючими пылями

Пример 7

1. Исходные данные.

1.1. Производственное помещение, где осуществляется фасовка пакетов с сухим растворимым напитком, имеет следующие габариты: высота - 8м, длина - 30 м, ширина - 10 м. Свободный объем помещения составляет V = 0,8 · 8 · 30 · 10 = 1920 м3. В помещении расположен смеситель, представляющий собой цилиндрическую емкость со встроенным шнекообразным устройством равномерного перемешивания порошкообразных компонентов напитка, загружаемых через расположенное сверху входное отверстие. Единовременная загрузка дисперсного материала в смеситель составляет maп = т = 300 кг. Основным компонентом порошкообразной смеси является сахар (более 95 % (масс.)), который представляет наибольшую пожаровзрывоопасность. Подготовленная в смесителе порошкообразная смесь подается в аппараты фасовки, где производится дозирование (по 30 г) сухого напитка в полиэтиленовые упаковки. Значительное количество пылеобразного материала в смесителе и частая пылеуборка в помещении позволяет при обосновании расчетного варианта аварии пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Расчет категории помещения производится для сахарной пыли, которая представлена в подавляющем количестве по отношению к другим компонентам сухого напитка. Теплота сгорания пыли Нт = 16477 кДж · кг -1 = 1,65 · 107 Дж · кг-1. Распределение пыли по дисперсности представлено в таблице.

 

Фракция пыли, мкм

£ 100 мкм

£ 200 мкм

£ 500 мкм

£ 1000 мкм

Массовая доля, % (масс.)

5

10

40

100

 

Критический размер частиц взрывоопасной взвеси сахарной пыли d* = 200 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация, которая сопровождается наибольшим выбросом горючего материала в объем помещения, связана с разгерметизацией смесителя, как емкости, содержащей наибольшее количество горючего материала. Процесс разгерметизации может быть связан со взрывом взвеси в смесителе: в процессе перемешивания в объеме смесителя создается взрывоопасная смесь горючего порошка с воздухом, зажигание которой возможно разрядом статического электричества или посторонним металлическим предметом, попавшим в аппарат при загрузке исходных компонентов; затирание примесного материала между шнеком и корпусом смесителя приводит к его разогреву до температур, достаточных для зажигания пылевоздушной смеси.

Взрыв пыли в объеме смесителя вызывает ее выброс в объем помещения и вторичный взрыв. Отнесение помещения к категории Б зависит от величины расчетного избыточного давления взрыва.

3. Расчет избыточного давления взрыва DР производится по формуле (4) НПБ 105-95, где коэффициент участия пыли во взрыве Z рассчитывается по формуле (14) НПБ 105-95 (для d£200 мкм F = 10 % = 0,1) и составляет

Z = 0,5 · F = 0,5 · 0,1 = 0,05.

По формуле (43) Пособия получаем

кПа

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение фасовки пакетов с сухим растворимым напитком относится к категории Б.

 

Пример 8

1. Исходные данные.

1.1. Складское помещение мукомольного комбината для хранения муки в бумажной таре по 5 кг. Свободный объем помещения Vсв = 500 м3 Значительное количество мелкодисперсной муки в таре по отношению к объему помещения и ежесменная пылеуборка в помещении позволяют пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Единственным взрывопожароопасным веществом в помещении является мука: мелкодисперсный продукт (дисперсность менее 100 мкм). Теплота сгорания Нт = 18000 кДж·кг-1. Критический размер частиц взрывоопасной взвеси мучной пыли d* = 250 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация с образованием пылевоздушного облака может быть связана с разрывом тары одного из пакетов с мукой, в результате которого его содержимое (5 кг) образует взрывоопасную взвесь.

3. Определение избыточного давления взрыва DР по номограмме (рис. 28 Пособия).

Коэффициент участия пыли во взрыве Z согласно п. 3.12 НПБ 105-95 составляет 0,5. Определение избыточного давления взрыва может быть произведено по номограмме (рис. 28 Пособия) с учетом значения теплоты сгорания. Параметр m / V = 5 / 500 = 0,01 кг·м-3 = 10 г·м-3. Отсюда по номограмме (Нт = 18 000 кДж · кг -1) получаем DР > 8,0 кПа.

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, складское помещение мукомольного комбината относится к категории Б.

 

1
2
3
4
5
6
7
8
текст целиком

 

Краткое содержание:

МИНИСТЕРСТВО ВНУТРЕННИХ ДЕЛ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ВСЕРОССИЙСКИЙ ОРДЕНА “ЗНАК ПОЧЕТА”

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ

ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ОБОРОНЫ

ПОСОБИЕ ПО ПРИМЕНЕНИЮ НПБ 105-95

“ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ”

ПРИ РАССМОТРЕНИИ ПРОЕКТНО-СМЕТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ

УДК 614.841.33:614.83.833.075.5

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ

3. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ И ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ

4. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ

5. ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ И ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ

6. ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

6.1. Помещения с горючими газами

6.2. Помещения с легковоспламеняющимися жидкостями

6.3. Помещения с горючими пылями

6.4. Помещения с горючими жидкостями

6.5. Помещения с твердыми горючими веществами и материалами

6.6. Помещения с горючими газами, легковоспламеняющимися жидкостями, горючими жидкостями, пылями, твердыми веществами и материалами

6.7. Примеры расчетов категорий зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

6.7.1. Здания категории А

6.7.2. Здания категории Б

6.7.3. Здания категории В

6.7.4. Здания категории Г

6.7.5. Здания категории Д

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Значения показателей пожарной опасности некоторых индивидуальных веществ

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Значения показателей пожарной опасности некоторых смесей и технических продуктов

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Значения низшей теплоты сгорания твердых горючих веществ и материалов

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Значения критических плотностей падающих лучистых потоков

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ЭКСПРЕСС-ИНФОРМАЦИЯ

О выходе новой редакции норм пожарной безопасности Государственной противопожарной службы МВД России "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" НПБ 105-95

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Основные источники информации

ОГЛАВЛЕНИЕ

Рейтинг@Mail.ru