ГОСТ 12.1.044-89 => 2. метод начального участка, применяемый для определения одиночных значений нормальной скорости распространения...

2. Метод начального участка, применяемый для определения одиночных значений нормальной скорости распространения пламени

2.1. Аппаратура

Описание установки приведено в 1.1.

2.2. Проведение испытаний

Испытания проводят согласно 1.2. Для регистрации процесса распространения пламени применяют скоростную кинокамеру. В отличие от требования 1.2.5 экспериментальная зависимость изменения давления внутри сосуда во времени не подлежит обработке по 1.3.

2.3. Оценка результатов

2.3.1. По кинограмме распространения пламени на начальном участке (до ¹/₃ радиуса сосуда), по углу наклона прямой, выражающей зависимость радиуса пламени от времени, определяют значение видимой скорости распространения пламени s_s.

2.3.2. Значение коэффициента расширения продуктов горения (E_i) определяют либо расчетным путем по формуле

 

, (89)

 

либо по экспериментальным данным из соотношения

 

E_i = 0,85p_e /p_i, (90)

 

где , T_i и , M_i - соответственно температура и молекулярная масса продуктов горения сразу после зажигания и начальной горючей смеси.

2.3.3. Нормальную скорость распространения пламени при начальных значениях давления и температуры в сосуде вычисляют по формуле

 

= s_s / E_i. (91)

 

2.3.4. Сходимость метода при доверительной вероятности 95 % не должна превышать 10 %.

2.3.5. Воспроизводимость метода при доверительной вероятности 95 % не должна превышать 20 %.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

(рекомендуемое)

 

МЕТОД ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ МАКСИМАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА И МАКСИМАЛЬНОЙ СКОРОСТИ НАРАСТАНИЯ ДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА ГАЗО- И ПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ

 

1. Аппаратура

Описание установки приведено в 1.1 приложения 7.

2. Проведение испытаний

Испытания проводят согласно 1.2 приложения 7. Экспериментальную зависимость изменения давления во времени обрабатывают в соответствии с 3.

3. Оценка результатов

3.1. За максимальное давление взрыва исследуемой газо- и паровоздушной смеси при известных значениях начального давления и температуры принимают наибольшее давление взрыва, полученное в процессе испытаний при различных концентрациях горючего в смеси.

3.2. За максимальную скорость нарастания давления принимают наибольшее значение тангенса угла наклона касательной к экспериментальной зависимости “давление-время”, полученное в процессе испытаний при различных концентрациях горючего в смеси.

3.3. Условия и результаты испытаний регистрируют в протоколе, форма которого приведена в приложении 1.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

(обязательное)

 

ОПИСАНИЕ СТАНДАРТНОГО ОБРАЗЦА К МЕТОДУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ДЫМООБРАЗОВАНИЯ

 

Проверку режимов работы установки, применяемой для определения коэффициента дымообразования, осуществляют с помощью стандартного образца (черт. 24), включающего в себя лодочку из листовой нержавеющей стали толщиной 1 мм, в центре которой закреплена цилиндрическая емкость внутренним диаметром 15 мм, высотой 8 мм и толщиной стенки 2 мм. Емкость наполнена смесью дибутилфталата и дисперсного кварцевого песка (размолотого кварцевого стекла).

Перед приготовлением стандартного образца лодочку прокаливают при температуре 750-800°С не менее 5 мин. После охлаждения лодочки до комнатной температуры ее очищают от сажи и промывают спиртом. С помощью дозирующего устройства (например, медицинского шприца) в чистую сухую цилиндрическую емкость лодочки наливают определенное количество дибутилфталата, а затем туда же насыпают (10,0±0,1) г кварцевого песка. Количество дибутилфталата для режима тления (0,10±0,01) г, для режима горения - (0,20±0,01) г.

 

 

 

1 - песок; 2 - жидкость; 3 - лодочка; 4 - цилиндрическая емкость

 

Черт. 24

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

(обязательное)

 

ОПИСАНИЕ МАКЕТА СТАНДАРТНОГО ОБРАЗЦА К МЕТОДУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИНДЕКСА РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПЛАМЕНИ

 

Проверку работы установки, применяемой для определения индекса распространения пламени, осуществляют с помощью макета стандартного образца (черт. 25), состоящего из пластины негорючего материала - асбосилита размерами 320´140 мм и толщиной 20 мм, плотностью 800 кг·м^-3. В пластину на расстоянии 30 мм друг от друга вмонтированы емкости, снабженные щелевыми отверстиями в определенных точках поверхности. В емкости с помощью шприца заливают химически чистый диэтаноламин. В емкости № 1-7 заливают (2,0±0,1) см³, в емкости № 8, 9 - (5,0±0,2) см³. Перед заправкой макета стандартного образца с его поверхности удаляют сажу и образец прокаливают в термошкафу в течение 1 ч при температуре (200±20) °С.

 

 

1 - корпус; 2 - емкости для горючей жидкости, пронумерованные сверху вниз;

3 - горючая жидкость

 

Черт. 25

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

(рекомендуемое)

 

МЕТОД РАСЧЕТА МАКСИМАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА

ГАЗО- И ПАРОВОЗДУШНЫХ СМЕСЕЙ

 

Метод расчета максимального давления взрыва газо- и паровоздушных смесей распространяется на вещества, состоящие из атомов С, Н, О, N, S, F, Cl, Вг, Р, Si.

1. Максимальное давление взрыва р_max без учета степени диссоциации продуктов горения в кПа вычисляют по формуле

 

, (92)

 

где рн	- начальное давление, при котором находится исходная смесь, кПа;
Тад (V)	- адиабатическая температура горения стехиометрической смеси горючего с воздухом при постоянном объеме, К;
	- сумма числа молей конечных продуктов горения;
Тн	- температура исходной смеси, К;
	- сумма числа молей газообразных исходных веществ.

2. Если для горючего вещества неизвестна адиабатическая температура горения стехиометрической смеси, то ее вычисляют по формуле

 

, (93)

 

где - абсолютная энтальпия горючего, кДж·моль^-1. Вычисляют по формуле

 

, (94)

 

- стандартная теплота образования горючего вещества, кДж·моль^-1;

- абсолютная энтальпия простых веществ и продуктов их горения, значения которых приведены в табл. 30-32;

	- абсолютная энтальпия галогена, кДж·моль-1. Если в молекуле горючего вещества несколько галогенов, то выражение заменяют на ();
R	- универсальная газовая постоянная, Дж×моль-1·К-1;
T°, Т'	- соответственно начальная температура исходной горючей смеси и температура горения, К;
	- абсолютные энтальпии продуктов горения, значения которых приведены в табл. 31 и 32.

Задача вычисления адиабатической температуры горения сводится к нахождению такой температуры (Т'), при которой наблюдается равенство внутренних энергий исходных веществ и продуктов их горения.

 

Таблица 30

 

Вещество	Абсолютная энтальпия при 298,15 К, кДж·моль-1
Вr2 (жидкость)	-21,159
С (газ)	1108,235
H2O (жидкость)	-34,071
Р (тв., белый)	719,625
S (ромб.)	298,460
S2 (газ)	725,954
Si	906,514

 

3. Значение без учета степени диссоциации продуктов горения вычисляют по формуле

 

, (95)

 

где m_C, m_S, m_X, m_H, m_N, m_Р - число атомов углерода, серы, галоида, водорода, азота, фосфора в молекуле горючего вещества.

Значение вычисляют по формуле

 

, (96)

 

где b - стехиометрический коэффициент кислорода, вычисляемый по формуле (36).

Относительная среднеквадратическая погрешность расчета по формуле (92) составляет 30 %.

 

Таблица 31

 

T, К	Абсолютные энтальпии простых веществ и продуктов их горения, кДж·моль-1
	Воздух	CO2	СО	О2	О	Н2О	ОН	Н2	Н	N2	NO	Ar	С (графит)
0	0	0	279,07	0	246,55	0	158,04	238,94	335,17	0	89,78	0	393,21
298,15	8,66	9,35	287,74	8,67	253,27	9,91	166,86	247,39	341,36	8,67	98,95	6,19	394,19
400	11,64	13,36	290,71	11,69	255,48	13,36	169,88	250,37	343,47	11,64	101,99	8,30	395,21
600	17,62	22,25	296,67	17,91	259,73	20,41	175,78	256,22	347,63	17,56	108,09	12,46	398,14
800	23,86	32,14	302,90	24,49	263,93	27,93	181,72	262,11	351,79	23,71	114,48	16,61	401,87
1000	30,36	42,72	309,40	31,36	268,12	35,94	187,76	268,09	355,94	30,13	121,15	20,77	406,02
1200	37,09	53,77	316,14	38,41	272,29	44,48	193,98	274,21	360,09	36,78	128,02	24,92	410,45
1400	44,00	65,19	323,04	45,60	276,46	53,51	200,39	280,49	364,24	43,61	135,04	29,08	415,09
1600	51,05	76,87	330,08	52,91	280,63	62,97	206,99	286,95	368,40	50,58	142,17	33,23	419,90
1800	58,20	88,70	337,21	60,31	284,79	72,82	213,72	293,57	372,55	57,65	149,39	37,38	424,83
2000	65,44	100,71	344,42	67,81	288,96	83,02	220,60	300,36	376,70	64,81	156,66	41,54	429,85
2200	72,76	112,82	351,69	75,41	293,11	93,41	227,60	306,99	380,86	71,97	163,98	45,69	434,53
2400	80,14	125,04	359,01	83,10	297,28	104,14	234,71	314,03	385,01	79,26	171,35	49,85	439,69
2600	86,58	137,32	366,37	90,88	301,44	115,08	241,91	321,19	389,16	86,57	178,75	54,00	444,92
2800	95,06	149,69	373,77	98,74	305,61	126,22	249,22	328,46	393,32	93,91	186,17	58,15	450,20
3000	102,60	162,10	381,18	106,69	309,79	137,56	256,56	335,82	397,47	101,30	193,62	62,307	455,54
3200	110,17	174,55	388,64	114,72	313,98	149,05	263,99	343,27	401,62	108,71	201,08	66,46	460,93
3400	117,77	187,06	396,10	122,82	318,18	160,69	271,49	350,81	405,77	116,14	208,57	70,60	466,37
3600	125,41	199,61	403,60	130,98	322,39	172,47	279,04	358,44	409,93	123,61	216,08	74,77	471,86
3800	133,08	212,19	411,10	139,22	326,62	184,37	286,65	366,13	414,08	131,08	223,60	78,92	477,41
4000	140,78	224,81	418,63	147,51	330,87	196,42	294,30	373,90	418,23	138,58	231,13	83,08	483,00